工作面液压系统流量补偿技术研究

赵叔吉

（1.中煤科工开采研究院有限公司，北京 100013；2.煤炭科学研究总院 开采研究分院，北京 100013）

0 引言

提高煤炭产能、实现煤炭资源高效开采是煤矿智能化开采的核心任务之一[1-4]。随着工作面长度不断增加，工作面液压系统的供液能力受到挑战[5]。为了保障工作面的快速跟机移架和采煤机快速高效截割，提高工作面采煤效率，对工作面现有液压系统存在的问题进行分析、改进和优化势在必行。

目前工作面液压系统的优化主要集中于关键液压元器件[6-7]、供液网络[8]和控制系统[9-10]3个方面。如：在关键液压元器件优化方面，文献[6]以最短移架时间和最低成本为目标，给出了不同泵站流量、工作面巷道管路直径及管路布置方式等多种组合的优化设计；在供液网络优化方面，文献[8]建立了工作面液压系统仿真模型，分析了不同元器件参数对液压支架动作速度的影响；在控制系统优化方面，文献[9]基于液压系统进液压力预测拉架时间，提高了自动跟机的准确性。此外，为了满足超长工作面的供液需求，提高液压系统供液能力，许多学者从开发新的控制算法[11-12]、控制硬件和液压系统监测软件[13]、新的供液模式和供液系统拓扑结构[14]等方面展开研究与实践。

目前的研究工作大多着眼于泵站和其他液压系统元器件参数为基础的工作面液压系统控制技术，而相关软硬件的开发和维护会带来较高的时间和人力成本。另外，对连续推进过程中液压系统压力流量特性的分析较少，针对液压系统压力流量波动问题缺乏简单有效的解决方案。

本文基于陕煤集团张家峁矿业有限公司（简称张家峁煤矿）2-2煤层新建大采高工作面的液压系统工程设计实践，利用AMEsim软件建立液压支架仿真模型，研究液压支架连续动作时液压系统的压力流量特性，指出移架过慢的原因是瞬时增大的流量需求。开发了基于蓄能器的流量补偿技术，仿真分析了蓄能器作用下液压支架移速和液压系统压力流量特性变化，并通过现场试验验证了流量补偿技术的有效性，为液压系统的改进提供了方向。

1 工程背景

张家峁煤矿是国家发展改革委在神府南区总体规划建设的4对大型矿井之一。矿井井田东西宽约9.5 km，南北长约19.5 km，主采煤层为低灰分、低硫、低磷、高热值、高挥发分的优质动力煤[15]。

张家峁煤矿2-2煤层埋深为21.47～134.55 m，平均埋深为130 m左右。松散层平均厚度约为40 m，基岩层平均厚度约为90 m，基岩岩性以砂岩为主。煤层自然厚度（含夹矸）为5.26～10.07 m，平均厚度为8.38 m。直接顶初次垮落步距为18.6 m，属3类稳定顶板，采用全部垮落法开采。

煤矿新建大采高工作面长度为320 m，配套设备平均采高为7.6 m，配套液压支架型号为ZY21000/37/80D，采煤机装机总功率为3 050 kW，带式输送机带宽为1 600 mm。以掩护式中部液压支架为例，部分参数见表1。

表1 张家峁煤矿2-2煤层新建工作面中部液压支架部分参数Table 1 Part parameters of hydraulic support in the middle of new working face of Zhangjiamao Coal Mine 2-2 coal seam

2 单台液压支架仿真建模

根据液压支架液压系统图及其使用说明书，液压支架仿真建模时所用结构参数见表2。本文主要研究液压支架移架和推溜动作下的液压系统特性，因此忽略侧护板千斤顶、底调千斤顶、顶梁喷雾等液压系统零部件的动作及漏液等情况。

表2 液压支架立柱和千斤顶结构参数Table 2 Structural parameters of hydraulic support columns and jacksmm

参照液压系统图，根据液压支架移架和推溜动作控制时序，对同一动作的成组千斤顶建立相应子模型，并配合时序控制器来控制每组千斤顶的运动顺序和时间。为了简化计算，省略各子模型中的泄压阀等元器件。液压管路选用可综合考虑摩擦力和液体体积模量影响的C-R模型[16]，其长度和半径均按照实际设计尺寸设置。乳化液密度、体积模量和动力黏度分别设置为1 000 kg/m3，2.0 GPa，1.49×10-3Pa·s[17-18]。电液控换向阀型号为FHD500/31.5Z，标称流量为500 L/min，对应流阻为6 MPa[19]；立柱外缸进液口与快速供液阀相连，根据说明书可知快速供液阀公称流量为1 000 L/min，对应流阻为6 MPa，每个立柱由2个快速供液阀供液；推移千斤顶无杆腔由2个电液控换向阀共同供液，其余各腔由单台电液控换向阀单独供液。各子模型如图1、图2所示。其中标号为1的接口均为回液口，标号为2的接口均为进液口；抬底千斤顶和立柱处标号为4的接口相互连接，以便升立柱时联动抬底千斤顶收缩；推移千斤顶和伸缩千斤顶处标号为4的接口相互连接，以便移架时打开伸缩千斤顶的双向锁。

图1 支架液压系统子模型Fig.1 Submodels of support hydraulic system

图2 立柱子模型Fig.2 Submodel of columns

按照管路连接逻辑，建立单台液压支架仿真模型，如图3所示。

图3 单台液压支架仿真模型Fig.3 Simulation model of single hydraulic support

参考液压支架自动化跟机移架工艺流程[20]，结合工作面实际参数和单架仿真结果，对工作面中部单台液压支架各千斤顶推溜移架时的动作时序安排如图4所示。本文主要研究循环移架过程中液压系统相关参数的变化，忽略伸缩、平衡和护帮等千斤顶的动作，以及顶底板情况对移架过程的影响。

图4 仿真模型中各千斤顶动作时序Fig.4 Each jack action timing of simulate model

3 成组液压支架仿真建模

搭建完单台液压支架仿真模型后，根据工作面液压系统图，建立工作面液压系统仿真模型，如图5所示，其中L1～L7为各段管路长度，ϕ为对应管路公称直径。受算力限制，并考虑采煤机截割速度、液压支架移架速度、液压支架等因素，在仿真模型中放入4台液压支架。工作面进回液采用三进三回形式，进回液管规格分别为DN51G和DN63D，整个工作面长度为320 m，机头距泵站所在列车长度L0=250 m。单台乳化液泵额定流量为1 250 L/min，2台并用。

图5 液压系统仿真模型Fig.5 Simulation model of hydraulic system

按照千斤顶动作时序，仿真1～4台液压支架循环移架推溜过程中液压系统压力流量情况，共进行5个循环。对应的推移千斤顶、立柱行程随时间变化曲线如图6、图7所示。可看出1～2台液压支架进行循环移架推溜动作时，推移千斤顶能完成完整的行程（0.80 m），与工作面采掘规划相符；3～4台液压支架循环动作时，由于瞬时供液量不足，推移千斤顶最大位移分别为0.70，0.53 m；1～4台液压支架动作时，立柱的最大收缩量分别为0.12，0.10，0.09，0.08 m，基本满足移架要求，但4台液压支架同时动作时，升柱位移小于降柱位移，立柱高度逐步下降，表明升柱时泵站供液量不足。

图6 推移千斤顶行程随时间变化曲线Fig.6 Displacement change curves of push jack over time

图7 立柱行程随时间变化曲线Fig.7 Displacement change curves of columns over time

1～4台液压支架动作时，泵站的输出压力如图8所示。可看出在立柱伸出和推移千斤顶运动过程中，泵站最大输出流量不足，输出压力明显下降，最低至额定压力（31.5 MPa）的14.5%；在循环移架过程中，存在泵站输出压力为额定压力的时间段，表明泵站流量高于需液量，溢流阀溢流。如何将多余的流量存储并补偿到供液量不足的时间段，成为解决快速成组移架中泵站最大流量不足的关键。

图8 泵站的输出压力Fig.8 Output pressure of pump station

4 基于蓄能器的流量补偿技术

为了解决快速成组移架过程中某些时刻最大流量不足、某些时刻供液能力浪费的问题，在工作面的每个进液管处安装气囊式蓄能器。

整个移架过程中，由立柱和各千斤顶的直径及行程可计算出单台液压支架移架过程所需的总乳化液体积V0=107.2L。根据现场实操经验，设立柱降柱和升柱位移为0.1 m，其余千斤顶走完全部行程。

为保证在蓄能器储存的乳化液耗尽前液压系统能维持在较高的压力水平上，蓄能器预充压力应尽可能高。根据蓄能器制造工艺，确定气囊预充压力Pa=18MPa。根据理想气体状态方程，所需蓄能器体积Va近似满足：

式中：V1为液压系统额定压力下蓄能器可储存的乳化液体积；P0为液压系统额定压力，P0=31.5 MPa。

由式（1）可得Va>988.1L。

综合考虑目前蓄能器的制造水平并留出一定余量，在每个进液管处安装3台气囊式蓄能器，每台蓄能器的体积为125 L，即每个进液管安装的蓄能器体积为375 L，3个进液管安装蓄能器总体积为1 125 L，预充压力为18 MPa。安装蓄能器后的液压系统仿真模型如图9所示。

图9 安装蓄能器后的液压系统仿真模型Fig.9 Simulation model of hydraulic system with accumulators

在安装蓄能器情况下，仿真1～4台液压支架循环移架推溜过程中液压系统的压力流量状况，共进行5个循环。推移千斤顶、立柱行程随时间变化曲线分别如图10、图11所示。

图11 安装蓄能器后立柱行程随时间变化曲线Fig.11 Displacement change curves of columns overtime with accumulators

由图10、图11可看出，安装蓄能器后，推移千斤顶完成完整行程的时间明显缩短或最大位移明显增加，表明在液压系统中安装蓄能器可有效增加成组移架时的移架速度，补偿瞬时大流量需求；安装蓄能器前后立柱下降的速度差别不大，原因是降柱过程中，高压乳化液进入立柱外缸内径（ϕ=530 mm）和中缸外径（ϕ=500 mm）围成的有杆腔中，与升柱过程中高压乳化液进入立柱外缸围成的无杆腔相比，需液量较小，泵站流量充足。

从图10可看出，当4台液压支架同时循环进行移架推溜动作时，推移千斤顶仍无法完成完整行程。以1号蓄能器压力随时间变化曲线（图12）为例，4台液压支架同时动作时，蓄能器处在不断充放乳化液过程中，且一直未达到液压系统额定压力（31.5 MPa）。这表明即使增加储能装置，泵站的稳压能力也不足以支撑4台液压支架同时移架，需增加液压支架移架动作的时间或增大泵站的输出流量。但安装蓄能器使得工作面液压系统输出的最小压力为额定压力的76.2%（4台液压支架同时动作时），是未安装蓄能器时的5倍，有效抑制了液压系统压力波动。安装蓄能器后泵站输出压力曲线如图13所示，可看出泵站输出压力波动与蓄能器压力波动相差不大，原因是泵站出口和蓄能器液口之间通过长250 m、规格为DN51G的管路相连，阻力较小。

图12 蓄能器压力曲线Fig.12 Pressure curve of accumulator

图13 安装蓄能器后泵站输出压力曲线Fig.13 Output pressure curve of pump station with accumulators

5 现场试验

为了验证流量补偿技术的有效性，在目标工作面安装蓄能器站，利用研发的压力监测装置监测蓄能器站接入工作面液压系统前后系统压力波动情况（100架处），如图14所示。

图14 现场试验及结果Fig.14 Field experiment and its result

由于目前工作面推进仍以人工干预为主，移架工序等不确定，推溜移架速度受到影响，所以无法按照实际移架工艺来仿真推溜移架情况，或按照仿真中的移架工艺来操作液压支架运动。本文截取采煤过程中液压支架连续移架时的压力进行比较。由图14（c）可看出，接入蓄能器后，液压系统平均压力由21.32 MPa升至28.86 MPa，平均压降由10.18 MPa降至2.64 MPa（约为1/4），压力波动受到明显抑制，表明基于蓄能器的流量补偿技术可满足液压系统间歇性大流量需求，为快速移架提供保障。

6 结论

1） 基于AMEsim建立了工作面液压系统仿真模型，模拟了1～4台液压支架同时进行移架推溜动作时液压系统压力流量情况。结果表明液压支架成组动作过程中推移速度不足的主要原因是瞬时需液量超过泵站最大流量，同时在液压支架成组运动整个过程中存在瞬时需液量不足和部分时刻泵站供液能力过剩的矛盾。

2） 提出了基于蓄能器的流量补偿技术，将蓄能器安装于工作面进液口。仿真结果表明，安装蓄能器后液压系统的压力波动被明显抑制，各千斤顶运动速度明显加快。

3） 通过现场试验验证了采用流量补偿技术后，液压系统压降降幅为74.1%，为采煤工作面液压支架快速移架指明了液压系统改进方向。