热力管道墙式固定墩设计探讨

2016-11-05 02:12
山西建筑 2016年8期
关键词:墙式板型热力

张 生 兰

(太原市热力公司,山西 太原 030012)



热力管道墙式固定墩设计探讨

张 生 兰

(太原市热力公司,山西 太原030012)

介绍了热力管道系统内墙式固定墩的作用,从墙体厚度、整体尺寸、配筋计算三方面,比较分析了T型与板型两种墙式固定墩结构的经济性,结果表明:板型墙式固定墩比T型墙式固定墩更加经济合理。

热力管网,T型墙式固定墩,板型墙式固定墩,钢筋,配筋率

在热力管网工程结构设计中,计算墙式固定墩较为常见,工作量较大。在我国常见的固定墩有利用与土壤之间的摩擦力作为安全储备的,也有利用被动土压力当作安全储备,抵抗推力的。在墙式固定墩中常用的一般为T型墙式固定墩,即使用巨量混凝土来抵抗管道的推力。板型墙式固定墩可以减少固定墩占地大、耗工时、投资大等问题,能够大量节约混凝土使用量及土方量。

1 概述

热力工程中管线主要受力由工艺专业提供,有轴向力和侧向力。轴向力主要有热膨胀力、内力和热应力。侧向力由分支管产生。本文主要讨论轴向力作用下的墙式固定墩。墙式固定墩在外力(热管的轴向力)作用下,会产生位移,推动土体,使固定墩承受被动土压力,摩擦力来抵抗以上供热管道传来的轴向力,固定墩的位移量是有最大限制的,当位移量达到土的最大压缩极限时,如果继续移动,土体会开裂,为了安全我们取0.01H(H为固定墩高度),但最大位移量不超过20 mm,同时也要考虑管道构件的允许量。

2 T型墙式固定墩与板型墙式固定墩计算比选

1)首先要确定两种形式固定墩墙体厚度。

设计依据:根据板受冲切承载力公式计算:

FL≤(0.7βhft+0.15бpc,m)ηumh0

(1)

因为墙体厚度不在比选范围,如果受力相同,墙体厚度一定相同,本文不再详细解读公式。根据本例受力F=100 t,要满足抗冲切需要,通过计算固定墙厚度最少1 400 mm,本例取1 500 mm。

2)确定T型墙式固定墩与板型墙式固定墩整体尺寸。墙式固定墩通常采用倒T型和板型,要使其安全运行且土建造价经济合理,就需要对固定墩抗滑移、抗倾覆验算。T型固定墩主要承受被动土压力和摩擦力,板型墙式固定墩主要承受被动土压力。验算时,抗力只计入永久作用;抗力和滑动力、倾覆力矩、浮托力均应采用作用的标准值。

a.抗滑移计算公式(本例不考虑有地下水):

(2)

其中,Ks为抗滑移安全系数,本例按1.3;K为固定墩后背被动土压力折减系数,取0.4~0.7(本比选按0.6考虑);Ep为被动土压力,N;kp为被动土压力系数,kp=tan2(45°+φ/2)= tan2(45°+30°/2)=3;f为固定墩底板及侧面与土壤产生的摩擦力,N;Ea为作用在墙体的主动土压力,N,当固定墩前后为粘性土时,Ea可略去;T为供热管道作用在固定墩上的轴向力,N。

条件:管中心受力单管100 t,管中心距地面2.0 m,按粉土考虑摩擦系数(0.35)。

通过计算固定墩尺寸见表1。

表1 T型固定墩与板型固定墩计算量比选表

因为是大体积混凝土,钢筋按最小配筋率计算ρ≥ρmin,ρ=AS/bh0。

ρmin=0.2和45ft/fy中取大值。45ft/fy=45×1.43/360=0.178,最小配筋率取0.2。

T型固定墩:

墙:AS=ρmin×bh0=0.2%×1 000×1 470=2 940 mm2。

底板:AS=ρmin×bh0=0.2%×1 000×970=1 940 mm2。

墙筋选用φ25@150,AS=3 272 mm2。

分布钢筋按受力钢筋的50%:

AS=2 940×0.5=1 470 mm2,φ18@150,AS=1 696 mm2。

低板筋选用φ20@150,AS=2 094 mm2。

分布钢筋按受力钢筋的50%:

AS=1 940×0.5=970 mm2,φ14@150,AS=1 026 mm2。

合计钢筋用量G=4 032 kg。

板型固定墩:

Ep=1/2rh2Kp=0.5×18×42×3=432 kN/m。

F抗=8.75×432=3 780 kN。

F摩=V混凝土×r×μ=52.5×25×0.35=459 kN。

K=(F抗×0.6+F摩)/F=(3 780×0.6+459)/2 000=1.36≥1.3。

板型固定墩:

墙:AS=ρmin×bh0=0.2%×1 000×1 470=2 940 mm2。

墙筋选用φ25@150,AS=3 272 mm2。

水平钢筋同受力钢筋:AS=2 940 mm2,φ25@150。

合计钢筋用量G=3 985 kg。

b.抗倾覆计算公式(本例按1.5):

(3)

Ep=1/2ρgbh(H+h1)tg2(45°+φ/2)

(4)

其中,Kov为抗倾覆安全系数;X1为被动土压力Ep作用点至固定墩底面距离,m;X2为主动土压力Ea作用点至固定墩底面距离,m;G为固定墩自重,N;G1为固定墩底板上部覆土自重,N;σmax为固定墩底面对土壤的最大压应力,Pa;f为地基承载力设计值,Pa;b,d,h分别为固定墩宽、厚、高几何尺寸,m;h1为固定墩顶面距路面的距离,m;h2为管孔中心距路面的距离,m;H为底板底面距路面的距离,m;φ为回填土内摩擦角,砂土取30°。

经过计算只要满足抗滑移验算,抗倾覆就满足要求,因为管位位于地下2 m。这里就不做详细计算阐述。

T型墩、板型墩平面图及剖面图见图1,图2。

3)配筋计算。根据工艺专业提供的管道受力条件,通过计算求得弯矩值后,进行相应的配筋计算。钢筋面积采用公式法计算,利用现行钢筋混凝土设计规范GB 50010—2010 中公式:M=a1fcbx(ho-x/2)(本公式为简化公式,不考虑受压区钢筋承受的压应力)。

Ac=fcbx/fy。

根据上面公式求出x后即可得到钢筋面积As。确定钢筋直径和根数。根据多年的计算经验,大体积混凝土刚度大,满足最小配筋率,基本符合计算要求,受力较小的要经过计算确定钢筋面积。计算结束后进行后续绘图工作。固定墩混凝土强度及配筋计算应符合现行国家标准GB 50010—2010混凝土结构设计规范的规定。浇筑混凝土固定墩时,混凝土强度等级不应低于C30,钢筋直径不应小于12,其间距不应大于200 mm。钢筋应采用双层布置,保护层不应小于30 mm。供热管道穿过固定墩处,穿墙洞口周边应设置圆形加强筋来补强切断受力筋。

3 结论及建议

经过计算板型墩比T型墩经济,混凝土用量可减少28%,土方开挖量可减少64%,钢筋用量可减少1%,管位宽度增加45.7%,如果局部占道可以满足12 m,应优先使用板型固定墩,否则用T型固定墩。由于固定墩发生位移的情况下可以减少管道所产生的伸缩力,还能增加固定墩所承受的被动土压力,供热管道位移有具体要求,应严格控制,DN1 000管径不能超过20 mm,因此要采取措施提高回填土的密实度,用级配良好的粗砂(内摩擦角φ>30°)分层回填,压实系数不小于0.97,务求振实,确保质量,密实度大,可以大大提高固定墩承受的被动土压力来减少固定墩的混凝土用量,减少土建工程造价。

4 结语

在今后的设计工作中,随着工作加深进行,专业技术水平逐步提高,以前的固定墩具有体积大,消耗材料多,道路管网密集,施工难度大,成本高等缺点,因此必须进行改良。随着设计实践经验的积累和理论学习深入,让我们的设计成果更具先进性、科学性、经济性、合理性、实用性。

[1]史华.城市供热管网直埋敷设固定墩设计[J].硅谷,2012(8):98-99.

[2]史有刚,张立松,闫相祯,等.能量法分析管道固定墩推力的平巷长度影响规律[J].油气田地面工程,2010(5):126-127.

[3]徐中堂.六十年发展中的城市集中供热[J].区域供热,2010(2):49-50.

[4]张晓松,郭旭.城市集中供热系统现状和问题分析[J].煤气与热力,2009(11):165-166.

[5]王飞,张建伟,王国伟,等.直埋供热管道工程设计[M].北京:中国建筑工业出版社,2007.

On wall-type anchor block design for heat distribution pipelines

Zhang Shenglan

(TaiyuanThermalPowerCompany,Taiyuan030012,China)

The paper introduces the role of the wall-type anchor block in the heat distribution system, compares and analyzes the money-saving features of the T-shaped and block-type anchor blocks from the wall depth, whole sizes, and reinforcement calculation, and proves by the result that the block-wall anchor block is more economical and reasonable than the T-shaped wall anchor block.

thermal pipe network, T-shaped wall-type anchor block, plate wall-type anchor block, reinforcement, reinforcement ratio

1009-6825(2016)08-0150-02

2016-01-05

张生兰(1966- ),女,工程师

TU832

A

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