横桥
- 小半径曲线连续刚构转体桥双向称重与配重方案*
心的同时也会伴随横桥向偏心,形成双向不平衡[6]。曲线半径越小,跨径越大,这种偏离程度会越突出,所以,对于曲线半径较小、跨径较大(转体结构悬臂长)的桥梁,转体结构平衡称重更加需要关注。所以,转体施工前需对结构进行顺桥向和横桥向的平衡称重,在此称为“双向不平衡称重”。宁波市轨道交通4号线跨越杭甬客运专线的曲线连续刚构桥,是一座曲率半径350m、转体结构单侧悬臂长度86m的大跨小半径曲线转体桥梁。本文以该工程为例,提出双向不平衡称重方案和配重方法,推导了相应的
施工技术(中英文) 2023年18期2023-10-27
- 外倾索面矮塔斜拉桥索梁锚固区拉索张拉施工控制优化
拉索区箱梁及横梁横桥向应力分布结果。图7 横桥向应力σx分布图由图7可见，当全部张拉完横梁3道横向钢束后（斜拉索尚未张拉），箱梁悬臂板顶部区域出现较大横桥向拉应力，最大值约4.86 MPa，超过C55 混凝土短暂状况抗拉强度标准值2.52 MPa；拉索区横隔板底部（悬臂板下方）则出现较大横桥向压应力，最大值约28.1 MPa，超过C55 混凝土短暂状况抗压强度标准值19.88 MPa。结合应力计算结果可知，该张拉流程会导致悬臂板顶部在施工过程中出现混凝土开
山西交通科技 2023年3期2023-09-02
- 高烈度地区减隔震桥梁动力性能优势分析
模态时结构整体向横桥向变形。3.2 E2 反应谱计算最大内力E2 地震作用下，取恒载与地震最不利组合下计算桥墩最大内力。由图2 可知，在最不利荷载组合下，最不利桥墩为2#桥墩下部，最大弯矩7 691 kN·m，最大轴力6 619 kN。根据《规范》第7.4.7 条规定，通过弯矩- 曲率曲线求得桥墩等效屈服弯矩与计算弯矩比较，判断其是否进入塑性。图2 最不利荷载组合下桥墩内力（左侧弯矩右侧轴力）由图3 弯矩- 曲率曲线可知，桥墩等效屈服弯矩为5 979 kN
科学技术创新 2022年32期2022-11-03
- PC曲线梁桥水平约束布置及其力学性能
式有关，Z1主梁横桥向弯矩远大于Z2；Z1主梁横向弯矩全桥方向一致，从边墩到中墩逐渐增大，中跨变化较小；Z2主梁横向弯矩以纵向制动中墩为界，从边墩到制动中墩数值增大方向相反，在制动中墩突变；Z1和Z2的主梁横桥向弯矩均随曲线半径减小而增大。图4 预应力作用Z1主梁横向弯矩Mz（单位：kN·m）图5 预应力作用Z2主梁横向弯矩Mz（单位：kN·m）从图6、图7可知，预应力效应产生的主梁横向剪力与支座布置形式有关，Z1主梁横向剪力远大于Z2；Z1两个边跨主梁横
城市道桥与防洪 2022年9期2022-09-23
- 双薄壁墩刚构矮塔斜拉桥地震时程响应分析
敏感性。得出跨中横桥向弯矩，墩高比对其影响较大；对于墩顶、墩底顺桥向弯矩以及墩底横桥向弯矩，边中跨比对其影响较大，高烈度区的桥梁设计应重视边中跨比及墩高比的选择。肖开乾等[9]利用ANSYS有限元模型软件模拟并分析了非线性黏滞阻尼器的各参数设置及其合理性。梁建军等[10]利用CSiBridge有限元分析软件研究了辅助墩对大跨斜拉桥在地震作用下的影响，得出辅助墩的设置会增加该类桥型的塔底和主梁弯矩，但对主梁位移有所改善。虽然各学者对双薄壁墩连续刚构桥不同工况
科学技术与工程 2022年17期2022-07-28
- 预弯钢横梁对组合桥面板受力的影响分析
宽度的增加，桥梁横桥向受力成为不可忽视的因素。特别是横桥向出现大悬臂的情况下，横桥向负弯矩过大会导致组合桥面板混凝土的开裂。施加横桥向预应力的方法可减少负弯矩区混凝土的拉应力，避免混凝土的开裂。但在组合桥面板的混凝土中施加预应力时，组合桥面板的混凝土与钢会同时分担预压力，使得施加预应力的效率较低，因此需要寻求其他更加合适的方法对混凝土施加预应力。国内外学者针对预弯组合梁的研究为对组合桥面板的混凝土施加预应力提供了新的思路[7-9]。预弯组合梁是通过采用提前
结构工程师 2022年3期2022-07-26
- 横向陡坡地形上梁桥抗震设计研究
.25m，桥墩为横桥向存在高度差异的双柱式桥墩，基础为桩基础，桥型布置图如图1所示，1号桥墩和5号桥墩的高墩为8m，1号桥墩和5号桥墩的矮墩为4m。2号桥墩、3号桥墩和4号桥墩的高墩为20m，2号桥墩、3号桥墩和4号桥墩的矮墩为10m。图1 梁桥纵断面图采用迈达斯建立了如图2所示的有限元模型（高矮墩模型）。图2 陡坡模型2 地震波选取选取El Centro波、Taft波和Loma Prieta波等三条常用的实际地震波，根据桥梁抗震设计规范，并将加速度峰值统
安徽建筑 2022年6期2022-07-10
- 港珠澳非通航孔桥梁减隔震设计及研究
桥梁输入顺桥向和横桥向地震作用进行时程分析，得到E2地震作用下桥梁顺桥向和桥梁横桥向的各墩墩底内力和承台底内力，如表2和表3所示。表2 E2地震作用下桥梁墩底内力表3 E2地震作用下桥梁承台底内力由表2可知，在E2地震作用下，桥梁顺桥向和横桥向最大墩底剪力分别为5923.64kN和6 772.15kN；桥梁顺桥向和横桥向最大墩底弯矩分别为144 348.43 kN·m和180 435.44 kN·m，均小于桥梁顺、横桥向设计弯矩3.53×105kN·m和4
科技与创新 2022年7期2022-04-12
- 独柱墩曲线梁桥的减隔震分析与研究
对其进行顺桥向和横桥向地震反应分析。对曲线梁桥进行地震反应分析时，可分别沿相邻两桥墩连线方向和垂直于连线水平方向进行多方向地震输入，以确定最不利地震水平输入方向；用曲梁单元时，只需计算一联两端连线（割线）和垂直割线方向进行地震输入，本桥采用后者进行地震输入。计算过程中，定义割线方向为顺桥向，垂直割线方向为横桥向。根据当地地震局提供的地震安全性评价报告以及地震波，对桥梁进行地震响应分析，结果均取3 条地震波与恒载组合作用下的包络值。3 计算结果及分析3.1
科技与创新 2022年6期2022-03-24
- 六跨廊桥动力特性分析
量。除了中墩施加横桥向、顺桥向和竖向约束外，其余各墩均只施加横桥向和竖向约束。图3 凤凰岭大桥有限元模型对凤凰岭大桥进行动力特性分析，取其前10 阶频率列于表1。从表1 中可以看到，凤凰岭大桥主梁1 阶反对称竖弯频率为0.9387 Hz；主梁1 阶正对称扭转频率为1.6647 Hz。图4 绘制了主梁部分竖弯和扭转振型。从图4 中可以看出凤凰岭大桥发生竖弯振型时，风雨亭和主梁共同变形；当主梁发生扭转振型时，风雨亭产生了横桥向弯曲振型。表1 凤凰岭大桥动力特性
城市道桥与防洪 2021年11期2021-12-16
- 近海填土对既有桥梁桩基影响分析与建议
1）顺桥向填土与横桥向填土对比分析由于桥桩的顺桥向方向和横桥向方向布置存在差异，那么不同方向的填土便会对桥桩产生不同的影响。对比分析横桥向填土与顺桥向填土的填筑方式对桥桩变形影响的差异。两种填筑方法示意见图4。图4 不同填土方式示意图每层填土共分三个区域，①区、②区和③区，若第一层填土按照①区～③区的顺序填筑，则第二层土按照③区～①区的顺序填筑，依次类推。表3 为两种填土填筑方式下，不同施工步骤桥桩顺桥向位移的最大值，采用横桥向填土方式，桥桩最大变形值为5
城市道桥与防洪 2021年10期2021-11-15
- 山区超高墩叠合梁斜拉桥抗震性能研究
按两种方式加载：横桥向加载(Y+Z)和顺桥下加载(X+Z)。其计算结果如表3～表6所示，其中UX、UY和UZ分别代表纵向、横向和竖向位移，下同。表3 50年10%概率反应谱分析地震响应内力结果表5 50年2%概率反应谱分析地震响应内力结果表6 50年2%概率地震反应谱分析关键位置位移响应结果据表3～表6分析可得出以下结论。(1)顺桥向+竖向和横桥向+竖向地震作用下，剪力呈现出相同的规律，但横桥向+竖向地震作用下的剪力明显大于横向+竖向地震。顺桥向+竖向和横
黑龙江交通科技 2021年10期2021-11-01
- 新建桥运营状态下对邻近高铁桥基础水平变形的影响分析
作用处在既有桥的横桥向位置，所以对横桥向附加水平位移的影响较大。本文重点研究运营状态下新建桥对既有桥桩基础横桥向附加水平变形的影响。1 有限元分析1.1 弹塑性本构理论岩土的应力应变曲线具有着非线性、弹塑性以及剪胀性等诸多特点，这种复杂的材料特性在进行数值模拟时是不可能面面俱到的。在ABAQUS 中，土体的弹塑性本构需要将弹性本构模型与塑性本构模型分开定义，计算的时候一同起作用。本文中的桩基础、承台这些混凝土结构采用各向同性弹性模型。考虑到各个本构模型的适
铁道科学与工程学报 2021年9期2021-10-20
- 山区超高墩叠合梁斜拉桥抗震性能研究
按两种方式加载：横桥向加载(Y+Z)和顺桥下加载(X+Z)。其计算结果如表3～表6所示，其中UX、UY和UZ分别代表纵向、横向和竖向位移，下同。表3 50年10%概率反应谱分析地震响应内力结果表4 50年10%概率地震反应谱分析关键位置位移响应结果表5 50年2%概率反应谱分析地震响应内力结果表6 50年2%概率地震反应谱分析关键位置位移响应结果据表3～表6分析可得出以下结论。(1)顺桥向+竖向和横桥向+竖向地震作用下，剪力呈现出相同的规律，但横桥向+竖向
黑龙江交通科技 2021年9期2021-10-13
- 弯扭作用对连续梁桥顶升的影响
控报告，主墩最大横桥向不同步出现在7号墩，最大位移差2.4 mm；边墩最大横桥向不同步出现在5 号墩，最大位移差2.0 mm，全桥各监测点间最大高差2.5 mm。图3 主墩顶升施工图4 主墩千斤顶布置（单位：cm)图6 边墩千斤顶布置（单位：cm)1.4 裂缝开展桥梁顶升完成后，对箱梁内部进行二次检查，箱梁内部裂缝出现不同程度开展，并新增纵向、斜向裂缝，裂缝位置和分布分别详见图7～图9。图5 边墩顶升施工图7 边跨顶板纵向裂缝（5 号墩）图8 边跨顶板纵向
城市道桥与防洪 2021年8期2021-09-18
- 考虑上部结构影响的山区桥梁支座刚度设计方法研究
方法,且仅输入了横桥向的地震动进行验证。为了减小墩高不相等的不规则连续梁桥的矮墩地震损伤集中问题及橡胶支座布置对它的影响趋势,文献[6]以5座不规则连续梁桥为研究对象,通过橡胶支座的合理布置,使不同墩高的桥墩-支座串联体系组合刚度接近相同,然后建立有限元模型,分析了桥梁的弹塑性地震反应,并进行了理论分析比较。但该文献所输入的地震动仍然只有横桥向地震动,未对纵桥向地震作用下桥墩结构的内力响应进行分析,也没有给出桥墩刚度的计算公式。本文针对山区桥梁桥墩高度不等
地震工程学报 2021年4期2021-08-06
- 多维地震作用下高铁桥梁圆端形桥墩易损性分析
固定中墩顺桥向和横桥向的地震响应。结果表明：①同一地震动输入角下，固定中墩顺桥向的墩顶峰值位移平均值远大于横桥向;②当PGA值和地震动输入角都相同时，固定中墩顺桥向达到各破坏状态的概率明显大于横桥向，因此，在设计时应优先考虑顺桥向的破坏概率;③固定中墩顺桥向各破坏状态易损性云图的波动性明显大于横桥向，所以地震动输入角对固定中墩顺桥向的影响不容忽视。关键词：高铁桥梁;圆端形桥墩;地震易损性;多维地震动;相对位移延性比;地震动输入角中图分类号：U442.5+5
地震研究 2021年2期2021-08-05
- 隧道施工对邻近桥梁桩基变形影响及加固效果分析
桥梁方向(称之为横桥向，以向隧道掘进方向为正)和沿桩基垂直方向(称之为垂直向，方向以向上为正)。如图3所示，为有、无隔离桩时各工况下桩基顶部顺桥向位移图。由图可知，对于左侧桩基，发生向右侧的倾斜，在未设隔离桩时最大顺桥向位移为1.71mm，在设隔离桩后最大顺桥向位移为0.63mm，设隔离桩之后位移减小了63.2%。对于右侧桩基，发生向左侧的倾斜，在未设隔离桩时最大顺桥向位移为1.82mm，在设隔离桩后最大顺桥向位移为0.68mm，设隔离桩之后位移减小了62
北方交通 2021年7期2021-07-06
- 新建水坝对山区大跨度桥梁风环境的影响研究
用u、v、w表示横桥向风速、顺桥向风速、竖向风速分量，风攻角α定义如式(2)式所示。(2)2.2 水坝对桥址区近地面风环境的影响计算两种工况考虑水坝影响前后桥址区近地面整体横桥向风速分布，如图2、图3所示。图2 地形整体横桥向风速分布(工况1)图3 地形整体横桥向风速分布(工况2)对于工况1，由图2可知，是否考虑水坝对桥址区近地面的横桥向风速影响不大，对桥位周围近地面的流线影响不大。对于工况2，由图3可知，在未考虑水坝影响时，桥址区近地面的横桥向风速普遍大
工程与建设 2021年1期2021-06-10
- 钢-UHPC组合桥面板UHPC层受力性能研究
提出了UHPC层横桥向简化计算模型及计算方法，最后对影响UHPC层受力的关键受力因素进行参数分析，得到一些有益结论，供工程设计参考。1 有限元模型1.1 两类钢-UHPC组合桥面板按照截面面积、纵桥向抗弯惯性矩及形心位置均保持一致的原则[4]，将一个U肋等效为两个倒T肋，试设计两种纵肋形式的钢-UHPC组合桥面板结构体系，如图1所示：两类钢-UHPC组合桥面板的钢顶板均厚12 mm，横肋高1.5 m，每隔2.4 m设一道16 mm厚横隔板。其中，U肋间距为
公路工程 2021年2期2021-05-27
- 陡横坡地形下桩顶系梁对多柱式墩桥梁抗震性能的影响分析
虑顺桥向的内力及横桥向的内力及位移。首先对横桥向进行计算，得出E1地震作用下横桥向各墩的剪力值如表2。表2 横桥向各墩的剪力值 kN各墩的弯矩值如表3。表3 横桥向各墩的弯矩值 kN·m由计算结果来看，E1地震作用下横桥向的最大内力因为桩顶系梁的布置有时并非出现在墩底，而是出现在墩与系梁连接位置，提取其各个工况下最大剪力值与最大弯矩值对比如图4、图5。图4 E1地震作用下横桥向各工况最大剪力值图5 E1地震作用下横桥向各工况最大弯矩值通过对比可以看出，横桥
工业安全与环保 2020年12期2020-12-28
- 中央索面高墩部分斜拉桥减隔震措施比较
为30 m。拉索横桥向为中央单索面，顺桥向扇形布置，桥型布置图见图1。图1 桥型布置图(单位：cm)桥址位于高烈度地震区，设计地震动峰值加速度为0.2g，特征周期为0.4 s。鉴于地震烈度较高，桥墩也较高，因此有必要采取适当的减隔震措施。1.2 动力分析模型采用midas Civil有限元程序建立空间全桥动力分析模型。全桥共划分为326个单元，其中桥塔、塔墩、主梁采用三维梁单元模拟；塔墩和主梁间采用刚性连接模拟固结效应；由于拉索较短，因此忽略其非线性效应，
交通科技 2020年5期2020-10-23
- 填充混凝土对V形钢墩刚构-连续梁桥船撞桥墩的影响研究
击点位置同时施加横桥向撞击力和顺桥向撞击力，由于有限元模型采用梁单元建立，撞击力采用集中力施加。有限元模型如图3所示。图3 有限元模型3 桥梁船撞力的规定桥梁与船舶的碰撞十分复杂，与碰撞时的环境因素、船舶特性、桥梁结构以及驾驶员的反应时间有关，精确确定桥梁与船舶的撞击力十分困难。桥梁与船舶的碰撞也是一个复杂的非线性动力问题，精确的数值模拟同样极为复杂，不仅建模难度大同时可能出现收敛困难的情况发生。为了降低分析难度，将动力问题转化为静力问题考虑。由于缺乏船舶
陕西理工大学学报(自然科学版) 2020年5期2020-10-22
- 基于大跨度预应力连续刚构桥转体施工平衡称重技术的研究与分析
数判断转体结构在横桥向是否需要布置千斤顶进行横桥向称重。同时需对称安装4 个百分表，在千斤顶分级加载荷载转体结构稳定时，观测百分表的读数并记录。根据施工方案，千斤顶及百分表的安装布置如图1所示。3.3 称重结果分析根据现场转体施工顶推及百分表记录数据，绘制出千斤顶推力—位移曲线图。以270#墩的千斤顶推力—位移曲线图为例，270#墩大里程侧千斤顶顶推力—位移曲线关系如图2所示、270#墩小里程侧顶推力—位移曲线关系如图3所示。图1 千斤顶及百分表安装示意由
江苏科技信息 2020年22期2020-09-21
- 公路桥梁墩柱竖直度检测与评价
时分别在纵桥向和横桥向两个不同方向吊垂球或架设激光垂准仪，测量墩柱顶相对墩柱底的位移偏移量。垂线法检测竖直度示意如图1，具体步骤如下。图1 垂线法检测竖直度示意图1.1 数据采集测量纵桥向偏移值时，分别测量上吊点(或垂准仪激光光斑)与纵桥向测点A1的距离La1，下吊点(或垂准仪架设中心)与纵桥向测点A2的距离La2。同时测量测点A1和测点A2的距离Ha。测量横桥向偏移值时，分别测量上吊点(或垂准仪激光光斑)与横桥向测点B1的距离Lb1，下吊点(或垂准仪架设
四川建材 2020年8期2020-08-19
- 现浇及装配式桥墩刚度折减对比分析
下结构在顺桥向、横桥向的位移变化。根据计算分析结果，在上部结构恒载作用下，墩顶承受的竖向力为7 500 kN。E1、E2地震作用下单根墩柱在盖梁位置处顺桥向和横桥向的剪切力见表1。表1 单根墩柱盖梁位置处顺桥向和横桥向的剪切力 kN基于MIDAS整桥抗震模型中桥墩的构造形式和设计计算结果，采用ANSYS有限元分析软件，综合考虑砼、钢筋、灌浆套筒等材料的非线性因素。预制模型中，预制盖梁、预制桥墩、承台均采用实体单元Solid45模拟，弹性模量为34.5 GP
公路与汽运 2020年4期2020-08-08
- 简支梁桥混凝土桥面铺装层应力分布的影响参数1)
的坐标系，X向为横桥向、Y向为竖桥向、Z向为顺桥向。边界条件采用简支梁模拟，一端取为铰支，约束主梁的Ux、Uy、Uz方向；另一端取为滑动支撑，约束Uy方向。13 m跨径水泥桥面铺装层简支梁桥有限元模型见图1。2 桥面铺装层力学性能的影响参数2.1 车辆轮载作用通过计算发现，13 m跨径简支空心板桥和T梁桥水泥混凝土铺装层，在车辆轮载作用下各应力最大值均出现在车辆车轮作用位置(见图2、图3)。由图2、图3可见：13 m跨径简支空心板桥和T梁桥水泥混凝土铺装层
东北林业大学学报 2020年6期2020-06-26
- 架设方法对组合桥面板受力的影响分析
是针对宽桥面板在横桥向通过施工方法来对混凝土施加预应力的方法未见报道。本文结合使用组合桥面板的实际工程，提出一种采用合理施工工艺对组合桥面板施加横桥向预应力的施工方法，并采用数值分析的方法对该措施下组合桥面板施加的预应力的效果进行研究分析。1 工程概况及架设方法介绍1.1 工程概况松浦大桥是1976年6月建成通车的一座公铁两用桥。主桥上部结构为两联96 m+112 m的连续铆接钢桁梁，全长419.6 m。桁高12.8 m，两片主桁中距6.018 m，主桁节
结构工程师 2020年2期2020-06-17
- 基于拉索减震支座的钢板组合梁桥抗震性能研究
，分别沿纵桥向和横桥向输入，不考虑竖向地震作用。表1 所选近场地震动记录2 地震响应分析由于算例桥梁为对称结构，限于篇幅，仅列出1#～3#桥墩上支座纵、横桥向的位移响应。2.1 非隔震桥梁非隔震桥梁的支座按设计方案布置，即端支座采用聚四氟乙烯滑板支座，中支座采用新型高摩阻板式橡胶支座，横向设置支座挡块。在近场地震作用下，计算得到的1#～3#墩支座纵、横桥向最大位移见表2。表2 非隔震桥梁支座纵、横桥向最大位移由表2可知，在近场地震作用，沿纵桥向激励时，边支
工程与建设 2020年4期2020-06-15
- 基于ANSYS 的钢桁架桥汽车撞击分析
该桥为简支结构，横桥向撞击位置考虑在跨中截面较为不利，本文分析的撞击位置都考虑为跨中。图1 一半钢桁架结构 图2 全桥整体有限元模型 2 结构受力分析2.1 横桥向撞击结构受力分析由于规范中规定两个方向的撞击力不同时考虑，先施加横桥向撞击力进行结构分析，横桥向施加500kN 集中荷载，600 kN·m 等效弯矩。钢桁架桥的总位移云图如图3，横桥向位移云图如图4，结构的Mises 应力云图如图5。图3 横桥向撞击总位移云图图4 横桥向撞击横桥向位移云图 图5
石家庄铁路职业技术学院学报 2020年1期2020-05-15
- 车轮荷载作用下双工字钢组合梁桥横桥向焊钉拉拔效应
组合梁界面会发生横桥向掀起现象，焊钉产生较大的拉拔应力。在车轮的反复加载下，焊钉处于周期性剪拔共同作用的复杂应力状态，降低焊钉使用寿命，影响组合梁桥使用年限[4-6]。现行的《公路钢结构桥梁设计规范》(JTG D64—2015)[7]规定，当相邻主梁间距较大时，钢混界面可能会有较大的拉拔力，应在连接件设计时给予重视。因此，有必要对车轮荷载作用下，双工字钢组合梁桥由于钢混界面横桥向掀起引起的焊钉拉拔应力分布规律及影响因素进行研究。现有文献集中在组合箱梁桥的焊
建筑科学与工程学报 2020年2期2020-04-24
- 墩高差对大跨连续刚构桥地震响应的影响分析
示桩基等代土弹簧横桥向刚度。2.1 参数拟定里耶特大桥1#墩墩高为40.43 m，2#墩墩高为36.77 m，为了比较不同的墩高差对结构地震响应的影响，以模型B为基础，保持1#墩墩高为40 m不变，从50 m开始，以10 m为一级逐级增高2#墩墩高，为了得出较为直观的结论，建立了3种不同的墩高差模型，具体墩高及墩高差参数见表2。表2 3种模型墩高及墩高差m模型1#墩墩高2#墩墩高墩高差模型1405010模型2406020模型34070 302.2 结构动力
湖南交通科技 2020年1期2020-04-08
- 双柱偏心墩抗震性能研究
承台底的纵桥向和横桥向地震响应，见表1、表2。表1 E2 地震作用下纵桥向承台底地震响应表2 E2 地震作用下横桥向承台底地震响应表1、表2中L表示左侧靠近道路中心线桥墩，R表示右侧远离道路中心线桥墩。从表1、表2地震作用下承台底地震响应可以看出，纵桥向左侧桥墩承台底轴力、剪力和弯矩比右侧桥墩承台底相应地震响应大，横桥向左侧桥墩承台剪力和弯矩比右侧桥墩承台底相应地震响应大，横桥向左右两侧桥墩轴力响应差别较小。这表明由于双柱偏心墩的双柱相对于道路中心线不对称
城市道桥与防洪 2019年12期2019-12-19
- 连续刚构箱梁桥抗震能力分析方法
分为进行顺桥向和横桥向的E1和E2地震作用的抗震分析，具体结果如下。3.1 E1地震作用强度计算结果3.1.1 顺桥向计算结果抗震分析中E1地震作用下顺桥向的弯矩包络图如图2所示，将相应位置的计算结果极值列入表2。图2 E1地震顺桥向弯矩包络图结构类型单元位置弯矩-y/(kN∙m)刚构墩103J[108]73211.68刚构墩桩基130I[137]6476.58由图2可知，E1地震作用下连续刚构桥的顺桥向弯矩包络图沿跨中呈对称分布，且主要集中在墩梁固结位置
四川建筑 2019年5期2019-11-19
- 桥墩结构参数对单薄壁墩连续刚构桥地震响应的影响研究
高均为26 m，横桥向墩宽为6 m，墩厚为3 m。承台横桥向宽为10.2 m，纵桥向宽为8 m，厚为3 m。主桥桥墩承台下设置6根群桩基础，桩径为180 cm，4号墩承台下桩长为39 m，5号墩承台下桩长为36 m。由于龙潭渡大桥结构相对于中跨跨中对称，在此仅给出1/2结构的示意如图1所示。图1 龙潭渡大桥1/2结构(单位：cm)2 有限元建模采用Midas Civil建立梁单元模型。边界上将桩基础与承台采用刚性连接，单薄壁墩与主梁零号块采用刚性连接，桩基
国防交通工程与技术 2019年5期2019-09-21
- 连续刚构桥抗震性能影响因素分析★
，从而分析桥梁在横桥向以及纵桥向地震波影响下的动力特征。本桥跨径布置为95 m+180 m+95 m，桥面横桥向净宽为11.5 m。图1 全桥总体布置图全桥总体布置图如图1所示。主梁为变截面箱梁，箱梁采用单箱单室结构，材料为C50混凝土。桥墩高度为15 m～100 m。为使模型贴近实际情况，基于“m法”计算了等效的土弹簧刚度，并将其作为实际土层的等效替换。全桥有限元模型如图2所示。建立的有限元模型的参数根据实际结构确定，地震波的参数根据相关规范进行选取。根
山西建筑 2019年14期2019-08-17
- 双柱墩桥梁横桥向墩身剪力设计值计算与分析
很大的比例。而其横桥向抗剪计算较为复杂，部分工程人员对双柱墩桥梁横桥向的抗剪设计计算存在诸多疑惑。因此，很有必要对其抗剪计算进行梳理和分析，为今后的抗震设计提供参考。1 工程概况西南地区某跨径布置为3×40m 二级路上的简支梁桥，桥面宽度为12.1m。该桥上部结构采用预应力钢筋混凝土（后张） T 梁，下部结构墩柱形式采用混凝土双柱式桥墩，桥墩为圆形实心截面，直径R=1.8m，墩高H=7.5m；混凝土保护层厚度为d=6cm；桥墩的主筋采用HRB335，直径=
建材发展导向 2019年7期2019-07-23
- 三塔大跨斜拉桥风致响应研究
静风作用下，主梁横桥向及竖向线位移在3#、4#和5#塔梁结合处、辅助墩及过渡墩处接近于0。横桥向和竖向线位移极大值均在单跨跨中，其中横桥向线位移最大值约为7 mm，竖向线位移最大值约为27 mm。顺桥向线位移主要由竖向线位移引起，最大值约为1 mm。主梁静风线位移以竖向线位移为主，顺桥向及横桥向线位移较小。由图5(b)可知，在脉动风作用下，主梁抖振竖向线位移在3#、4#和5#塔梁结合处、辅助墩及过渡墩处接近于0。抖振竖向线位移极大值在单跨跨中，其中最大值约
四川建筑 2019年6期2019-07-20
- 基于方案（初步）设计阶段的规则桥梁简化抗震设计方法
。δ 为顺桥向或横桥向作用于支座顶面或上部结构质心上单位水平力在该处引起的水平位移。δ 为对桥梁整体刚度有贡献的所有墩柱的总体柔度。需要注意的是，对于总体刚度有贡献的桥墩数量要根据支座的布置情况来确定。一般认为某一方向固定支座下面的桥墩对整体刚度有贡献，某一方向滑动支座可以自由移动，认为对整体刚度没有贡献。2.2 连续梁桥抗震设计参数简化规范中连续梁梁桥地震力的计算分为两种情况。根据支座形式的不同，分为顺桥向只一个支座为固定支座的布置情况（盆式支座或球型钢
中国建设信息化 2019年10期2019-06-20
- 有轨电车钢-混组合曲线梁桥剪力钉受力分析*
剪力钉沿顺桥向及横桥向应力分布；黄彩萍等[8]通过剪力钉推出试验和数值仿真分析相互验证的方式，找出了合理的钢-混凝土界面及剪力钉的模拟方法，准确地模拟了剪力钉推出试验；高增增[9]采用ANSYS有限元软件，对无柞轨道结构剪力钉受力特性进行了计算分析.由此可见，对剪力钉的有限元模拟，多采用ANSYS有限元软件，进行局部分析，且有关有轨电车钢-混组合曲线梁桥剪力钉有限元研究较少，而ABAQUS有限元软件，以其较强的非线性分析技术，能精确模拟全桥剪力钉受力特性，
武汉理工大学学报（交通科学与工程版） 2019年1期2019-03-01
- 双柱式矮墩系梁对桥梁抗震性能的影响
个连续墩采用1个横桥向单向固定盆式支座和4个双向活动盆式支座，第二个连续墩采用1个固定盆式支座和4个横桥向单向活动盆式支座。图1 跨中、支点断面图2 桥墩构造图2 地震动参数依据JTG/T B02-01-2008 《公路桥梁抗震设计细则》[4]，确定本桥梁的设防类别为B类，设防烈度为7度，水平向设计基本加速度峰值为0.15g，地处II类场地，场地系数为1.0，阻尼调整系数1.0，特征周期为0.35 s，参照文献[4]选取参数拟合E1设防水准的规范反应谱，拟
交通科技 2018年6期2018-12-25
- 横系梁对薄壁空心高墩连续刚构桥施工阶段稳定性的影响
桥，两幅间设置的横桥向墩间系梁研究还较少[2-3]。本文结合工程实际，研究横桥向系梁对薄壁空心高墩连续刚构桥施工阶段稳定性的影响，并分析设置横桥向系梁的利弊。1 工程概况沁水河特大桥位于沁水县龙岗镇里必村东侧约0.6 km处，横跨S331省道及沁水河，是高平到沁水高速公路沁水段关键性工程；桥梁全长1347 m，分左右幅。主桥为预应力混凝土连续刚构桥，直腹板变截面单箱单室箱梁，三向预应力混凝土结构。箱梁顶宽12 m，底宽7.0 m，悬臂长2.5 m；合龙段梁
山西交通科技 2018年3期2018-08-27
- 钢箱梁面板−纵隔板构造细节轮载应力响应特征分析
构造细节，就不同横桥向轮载加载位置，在顺桥向移动轮载作用下的应力响应进行了详细的计算，开展了所关心构造细节及附近的应力响应特征分析，可为钢箱梁内纵隔板的设计提供参考。图1 钢箱梁横断面Fig.1 Cross section of steel box girder1 研究对象和有限元模型1.1 工程概况本文以某大跨度斜拉桥钢箱梁为研究对象。该正交异性钢桥为混合梁斜拉桥,主跨926 m，桥梁采用双向6车道，标准节段钢箱梁全宽为38 m；横断面如图1所示。边跨为
铁道科学与工程学报 2018年7期2018-07-17
- 山西省新绛县公安局横桥派出所：开展“关爱明天、法治护航”校园专题讲座
午，新绛县公安局横桥派出所、法制大队、交警大队深入横桥中学，开展“关爱明天、法治护航”校园专题讲座。进一步增强师生的法制意识，促进全体师生遵纪守法的主动性和自觉性，大力提高师生的安全防范意识和自我保护能力。横桥派出所所长吴秀杰在讲座中紧扣学生关心的热点和焦点问题，以案释法，详细剖析了当前未成年人违法犯罪的成因、特点、发展趋势以及防治对策。同时，通过鲜活的案例揭示了违法犯罪给社会造成的严重危害，给家庭和个人带来的严重影响，教育学生要通过学习法律，提高防范意识
派出所工作 2017年1期2017-05-30
- 长联预应力混凝土连续梁桥拼接问题分析
对新、旧主梁纵、横桥向的影响，并对混凝土收缩和徐变引起的长联桥梁结构变形的实测结果与有限元结果进行了对比分析。分析结果表明：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》的计算方法能较准确地计算混凝土收缩和徐变所引起的结构变形；长期荷载使沿纵桥向全部拼接后的主梁产生较大的横桥向位移，引起的结构变形最大值均出现在桥台或一联的过渡墩位置；由混凝土收缩引起的横桥向位移占选取的长期荷载产生的横桥向位移的68.58%。混凝土收缩是影响拓宽长联桥横桥向变形的最主要因素。
广西大学学报（自然科学版） 2016年4期2016-08-30
- 预制组合箱梁节段混凝土收缩自应力分析
桥面板在纵桥向和横桥向分块，混凝土桥面板根据桥面系梁格的尺寸预制而成。这种组合梁中混凝土收缩效应的影响已有相关的研究[9,10]。浙江省台州市椒江二桥采用了组合梁形式斜拉桥，其组合梁截面为分离式双箱组合梁，与常规的斜拉桥组合梁不同，为了降低组合梁混凝土收缩效应在组合梁中产生的应力，采用了大节段预制方法，而且混凝土预制时在横桥向为一完整体，没有湿接缝。这种组合梁的预制方法与传统的斜拉桥组合梁预制工艺不同，且其在混凝土收缩作用下的效应具体如何也尚未见到有关分析
结构工程师 2015年1期2015-02-17
- 基于性能设计的刚构桥抗震性能分析
小。图3 (二)横桥方向的激励。图3 显示了在横向激励下，跨中位置的横向位移以及竖向位移，从图中可以看到，其中横向位移最大值为0．5m，而竖向位移的最大值是0．15m，其余的位移都非常小。图4 轴力N/Ny图4 表示了桥墩和拱肋的轴力情况，桥墩在4s 时，接近达到Ny，而这种趋势一直持续到9s，而在拱肋中，4s 到10s 期间其轴力的情况均接近0．8Ny。-2．51(拱肋)体现了在横桥方向激励下，整桥超过屈服应变的位置。很显然在横桥方向的激励下，首先达到屈
产业与科技论坛 2015年21期2015-01-23
- 约束形式对高墩变截面钢桁架桥抗震性能影响的探讨
间距为10 m。横桥向设双片桁，间距14.4 m，通过主桁横梁和横向斜撑扩展桥面宽度至33.5 m。桥面系采用纵、横梁支撑钢筋混凝土桥面板体系，板厚16 cm，桥面采用9 cm沥青混凝土铺装。如图1～图4所示。图1 边跨主桁立面图（单位：cm）图2 中跨主桁立面图（单位：cm）图3 跨中（边支点）横断面图（单位：cm）图4 中支点横断面图（单位：cm）下部结构主墩（2～4号墩）采用变截面空心薄壁墩，单箱双室截面；墩顶顺桥向宽度8 m，以100∶1坡率放坡至
山西交通科技 2015年5期2015-01-12
- 塔吊对高柔桥塔风致振动响应的影响
弯曲频率低于一阶横桥向弯曲频率。本文研究的桥塔接近门式桥塔，与门式桥塔的主要区别在于其上塔柱呈“人”字形，在下横梁处分开且距离较大，增加了桥塔的顺桥向刚度，从而使得横桥向频率低于顺桥向频率。桥塔顺桥向和横桥向的基频见表1。表1给出了实际桥塔的频率，模型的要求频率、计算频率和实测频率以及模型的阻尼比。桥塔模型顺桥向和横桥向实测频率与设计要求频率之间的偏差均小于5%，桥塔模型顺桥向和横桥向阻尼比均小于规范规定的限值0.5%。其中实际桥塔频率和模型计算频率均采用
山东交通学院学报 2013年4期2013-10-13
- 基于稳定性的高墩大跨连续刚构桥极限墩高研究
了简化。墩柱截面横桥向宽度从墩顶至墩底由6.5m变化为15m，单肢墩纵桥向长度为4m，双肢墩净间距为9m，墩壁厚度为0.7m，主跨跨径为200m，边跨跨径为106 m。2.4 工况及荷载一般认为，高墩大跨连续刚构桥当施工到最大悬臂状态时结构的稳定安全储备最低［8］。以连续刚构桥最大悬臂施工状态工况下的结构为研究对象，建立有限元模型如图2所示。荷载考虑结构自重，施工荷载，挂篮掉落不平衡重以及风荷载耦合作用。施工荷载取1000 kN，挂篮掉落取冲击系数为2.0
石家庄铁道大学学报(自然科学版) 2013年3期2013-04-26
- 斜拉桥船撞荷载下静动力响应对比分析
每个支座约束桥梁横桥向与竖向位移，其它放开;桩土界面采用土弹簧进行模拟;主塔采用C50混凝土，承台及辅助墩采用C40混凝土，桩基采用C30混凝土，主桥钢箱梁采用Q370qd桥梁结构用钢，材料参数按规范取值，桥梁结构关键截面参数见表1。图1 桥型布置(单位:m)Fig.1 Layout of bridge图2 桥梁有限元模型Fig.2 The finite element model of bridge表1 关键截面设计参数Tab.1 Parameters
重庆交通大学学报(自然科学版) 2011年3期2011-02-09
- 聚氨酯－钢板夹层结构正交异性桥面板力学性能分析＊
，以考虑桥面板的横桥向弹性支承.由于主要是研究桥面板受力性能，为减少计算规模，箱梁腹板高度只取1m.桥面双车道宽7.2m，纵向加劲肋采用梯形截面形式，厚6mm，上口宽300mm，下口宽170mm，高280mm.纵向加劲肋在通过横向加劲板连续穿过，梯形加劲肋的周边与横向加劲板共用结点.纵向加劲肋中心间距为600mm时，桥面板分别采用12mm厚的钢板建立普通正交异性钢桥面板计算模型和采用6mm（钢顶板）＋60mm（聚氨酯芯层）＋6mm（钢底板）的聚氨酯－钢板夹
武汉理工大学学报（交通科学与工程版） 2010年4期2010-04-12
- 汶川大地震中公路简支梁桥横向落梁现象的初步分析
范》中默认桥墩在横桥向水平地震荷载作用下为一阶振型,桥墩变形曲线如图 5所示。假设在此振型下墩顶的最大位移 X10=1。梁桥桥墩所承受的横桥向水平地震荷载按下列公式计算。式中:Eihp为作用于梁桥桥墩质点 i的水平地震荷载(kN);Ci为重要性修正系数;Cz为综合影响系数;Kh为水平地震系数;β1为相应于桥墩顺桥向或横桥向的基本周期的动力放大系数;γ1为桥墩顺桥向或横桥向的基本振型参与系数;X1i为桥墩基本振型在第 i分段重心处的相对水平位移。由上式可得,
四川建筑 2010年6期2010-01-15