风室
- 运用六西格玛方法提高细支卷烟吸阻Ppk 值
分析2.2.1 风室导轨间隙不当的分析因子概述：当风室导轨间隙变化时，影响烟丝束的连续运行，造成烟丝供给不均匀，形成烟支空头、竹节烟、端部落丝异常情况，导致烟支吸阻发生波动。设备生产厂家规定风室导轨宽度从右至左依次为h=7.0 mm、g=7.0 mm、f=7.1 mm、e=7.2 mm、d=7.2 mm、c=7.3 mm、b=7.4 mm、a=7.4 mm 基本呈喇叭口形状，宽度逐渐扩大。小组根据实际情况寻找合适的间隙宽度，分别设置不同风室导轨间隙调整量（
现代工业经济和信息化 2022年7期2022-12-18
- “大象抽屉”原理在蔗渣锅炉风室清灰的可行性研究
m之间，锅炉炉底风室进风采用“田”字送风及分段送风两种。“田”字送风是将整个炉底风室分隔为4个相同大小的小风室；分段送风是将炉底风室分隔为前、中、后三段。广西各糖企对炉底风室的积灰清理主要采用干、湿两种清理方式，其中大部分糖企主要采用人工干式清灰，小部分糖企是在风室加装螺旋采用机械清灰；湿式清理方式主要利用水力将风室内积灰冲走。本文仅讨论“大象抽屉”原理在炉底风室干式清灰中的应用。广西糖企大部分建厂较早，这些糖厂锅炉原设计时一般采用人工干式清灰，且当地多为
广西糖业 2022年3期2022-07-16
- 循环流化床锅炉风室内流动特性及优化研究
，通过送风管进入风室，进而通过风室上部的布风装置进入炉膛内。由于一次风室的结构能够很大程度地影响一次风的流动情况，因此，一次风系统是CFB锅炉较为关键的部件，它由两个分体部件构成，分别是风室和供风管[3]。一次空气首先通过进气管进入风室内，由于风室内没有加装均流装置，所以风室内的气流分布比较紊乱，压力分布不均匀。燃烧室内的流动速度不均匀，可能会使得布风装置(风帽)出口处流动速度过低。为了保持燃烧室各处都能稳定流化，必须将大量空气作为一次空气注入循环流化床锅
广东工业大学学报 2022年3期2022-05-26
- 基于谢宁方法降低卷接机空头率的分析及改进
卷接机针辊转速、风室负压的主效应大于交换效应，且主效应大于其他因子，是影响卷接机空头率的关键因子。因子优化试验结果表明，针辊转速对卷接机空头率的影响为二次函数关系，当针辊转速在1680 mv时，空头率为0.278%；风室负压对卷接机空头率的影响为一次函数关系，当风室负压为-112×102Pa时，空头率为0.188%。经生产跟踪验证结果表明，在针辊转速为1650 mv～1700 mv，风室负压为-108×102Pa～-110×102Pa的条件下，卷接机空头率
大众科技 2022年3期2022-04-28
- 挡风墙在篦冷机中的应用
上方，位于第4 风室（见图5），该位置是理论上篦冷机热回收区与后续冷却区之间的分界线。将挡风墙安装于此处，既能满足窑系统在满负荷生产时所需的风量，又不会超过窑系统所需风量太多，否则会导致高温风机拉风过大，造成热量损失，且还会引起窑头罩正压，窑头负压难以控制。图5 挡风墙安装位置1.3 挡风墙工作原理挡风墙操作有手动和自动两种控制模式。1.3.1 手动控制模式在手动控制模式下，操作人员可在高、低限位器之间手动操作挡风墙。挡风墙下降时，气动弹簧会先排空气体，此
水泥技术 2022年2期2022-03-28
- 基于CFD的烟熏炉风室结构改进
垂直气流烟熏炉的风室流道比较简单，加热仓内部流场紊乱，容易导致烟熏食品成色不均匀、品质低下等问题。智能集热型烟熏炉采用双风机风室结构，2个风室对称分布在烟熏炉箱体的2侧，依次布置有若干个出风管；2台离心风机协同工作，在一定程度上改善了烟熏食品的品质。陈嘉宏等[1]提出了一种可以调节进风口风量的结构，用于改善加热仓内部的流场分布状况，提高烟熏食品的加工效率。张玲玲等[2]基于CFD技术对烟熏炉加热仓的结构进行改进，从而改善加热仓内部流场分布，提高烟熏效果。李
轻工机械 2021年3期2021-07-04
- 出口侧多喷嘴风室A型试验装置的制作及性能计算
述的出口侧多喷嘴风室试验装置（以下简称风室）的制作及性能计算，主要针对民用低压通风机，依据GB/T1236-2017《工业通风机用标准化风道性能试验》进行设计和计算，主要目的是帮助企业自行设计及制作通风机试验装置[1]。1 适用的安装类型和装置在通风机安装现场应用中可有4种安装类型：A型：自由进口和自由出口；B型：自由进口和管道出口；C型：管道进口和自由出口；D型：管道进口和管道出口。试验安装类型应尽可能模拟这些工作条件，为此定义了4种试验装置。本文所论述
商品与质量 2021年22期2021-04-21
- 气气换热器进出口集箱与锅炉耦合布置结构
集箱式结构布置、风室式结构布置。通过管系应力计算软件对比分析两种集箱型式管系的应力情况，为采用更为合理的对锅炉本体影响更小的结构提供理论依据。1 气气换热器整体设计由于锅炉炉型众多，所述结构设计选取应用较为广泛的∏型锅炉为例。根据尿素热解温度需求，炉内气气管式换热器设置位置通常选在锅炉后竖井转向室内，受热面布置于低温过热器或低温再热器上方，如图1所示。图1 ∏型炉气气管式换热器系统在锅炉尾部竖井低温过热器或低温再热器区域，烟温在400～900 ℃之间，可以
山东电力技术 2021年3期2021-04-13
- 第三代篦冷机篦板烧损的解决措施
5天后，篦冷机四风室漏料严重，大量高温熟料进入风室造成风室和灰斗温度高，风室和灰斗壳体烧红、损坏，大块熟料颗粒易堵塞灰斗和弧形阀等卸灰装置，无法及时放料热辐射造成二段南侧液压缸密封板多次因高温烧至融化，被迫停窑检修，该问题不但影响回转窑运转，现场处理时也存在较大的安全隐患。2 篦冷机篦板烧损的原因分析根据近几年的运行情况，分析认为造成篦冷机篦板烧损较快的主要原因有以下几个方面：（1）出窑熟料进入篦冷机后出现离析现象，篦冷机北侧大块多，南侧细料多，温度高，冷
水泥工程 2020年5期2020-12-30
- 烟丝和卷烟机参数对卷烟包灰性能的影响
率及卷烟机参数（风室正压、风室负压、回丝量、二次剔梗量、平准器凹槽宽度及深度）为试验因素，采用均匀试验设计、回归分析等方法，系统研究烟丝、卷烟机参数对卷烟包灰性能的影响规律，旨在为改善和控制卷烟包灰性能提供方法支撑和依据。1 材料与方法1.1 材料与仪器贵州中烟工业有限责任公司提供的由不同烟丝和卷烟机参数卷制的12种国酒香品牌卷烟。卷烟包灰性能测试箱（自行设计并搭建）［14］；KBF240恒温恒湿箱（德国Binder公司）；佳能EOS70D数码相机［佳能（
烟草科技 2020年12期2020-12-22
- 为百洞口冷却机改造
动篦床二、三、四风室细料侧风压过高。6)熟料出料温度过高，经常超过100 ℃。2 技改需要解决的几个问题1)为了提高固定篦床的热回收效率和冷却效果，需提高熟料热交换时间，即增加固定篦床的料层厚度。2)增加部分风机的供风量，重新划分固定篦床的供风区域，合理地供风，满足提产后的冷却能力。增加窑系统的二、三次风温，保证熟料冷却温度。3)增加篦床推动频率，合理地控制篦床料层厚度，提高运动篦床的输送效率，提高冷却机的产量。3 具体改造方案为了满足生产线提产到5 00
建材世界 2020年6期2020-12-21
- ZJ17型卷烟机VE部分风室负压自动控制装置
备，其中VE部分风室负压主要是完成吸丝成型，使烟丝形成烟丝束雏形。原设备使用大风机提供负压，现为了节能降耗，降低设备维修率、提高运行效率将风室负压接入集中负压官网。机台机组公用一台大风机提供负压。每台机组的负压管路由手动蝶阀控制。在平常操作过程中因手动蝶阀关闭不及时会产生诸多弊端。严重时甚至造成设备故障，严重影响了设备效率。关键词：风室;吸丝成型;负压自动控制装置科技创新是推动社会发展的不竭动力，我国“十二五”规划纲要提出，把科技进步和创新作为经济社会发展
科学与财富 2020年30期2020-12-14
- 锅炉若干种燃烧问题的分析与处理
运行一段时间后，风室温度逐渐升高，初步判断运行过程中发生了风室倒渣现象，为了减缓这一情况，现场运行操作提高一次风量，降低二次风量，风室倒渣问题有所缓解。表1 锅炉主要技术规范表图1 锅炉总图3) 停炉后检查确认风室有倒渣现象(见图2)。图2 风室倒渣2 问题分析1) 关于风室倒渣问题，查阅历史运行曲线，发现运行时流化床下部压力、炉膛差压均出现过左右波动现象，即床料发生了“左右翻床”现象，风室倒渣与此现象有关。2) 导致床料发生“左右翻床”的原因是多方面的，
山西化工 2020年5期2020-11-12
- 第四代控制流篦冷机技术改造
（2）运行期间，风室内部无法进行在线巡检维修，制约生产的稳定性及设备的可靠性。（3）油缸活动支座开焊，支座螺栓断裂。（4）破碎机篦条弯曲、断裂，篦缝不均匀，料块大。（5）投产运行后风室频繁漏料。（6）篦冷机支撑梁开裂。（7）运行期间，风室连接钢板频繁断裂，风室存在窜风现象。2 改造措施及改造效果（1）在比例阀块A、B出口加1.2m高压胶管。改造后，液压站振动消除，主管道剧烈振动消除，但是仍存在小的冲击振动（见图1）。（2）改造管道，在管道接口处重新制作非标
水泥技术 2020年4期2020-08-07
- 锅炉埋管爆管事故的分析及处理
、爆管。1.3 风室进风结构不合理，流化不好，导致中部埋管热负荷过大锅炉风室进风结构如图4。由于采用前面两侧进风，A 区处于左右侧气流交汇处，在两侧气流强度差别不大的情况下，A 区由于气流速度降低，静压升高，导致该处风帽中小孔风速高，流化好。而B、C 区为截面突变区域，会产生涡流。涡流的存在，使该处气流能量损失增大，同时使压头降低，因此该处风帽中小孔风速较低，流化较差。当给煤颗粒度较大时，该情况尤其突出。上述情况也是运行中B、C 区易于结焦的原因。使用单位
设备管理与维修 2019年16期2019-12-23
- 炉底布风技术在链条层燃炉上的应用
。根据单侧送风的风室结构特点，设炉排及煤层的通风阻力系数处处分布相等，则对于给定的任一风室，煤层单位面积上的通风量可表示为：Q=A·v(1)式中，Q为煤层单位面积通风量，m3/s；A为煤层单位面积有效通风面积，m2；v不风速，m/s。风速v可用下式表示：v=(2ΔP/ρ)1/2(2)式中,v为风速，m/s；P为风室与炉膛之间的压差，Pa；ΔP=P1-P2；P1为风室风压(静压)，Pa，P2为炉膛气压(静压)，Pa；ρ为空气密度，kg/m3。由式(1)、(2
应用能源技术 2019年11期2019-12-03
- 基于SOLIDWORKS Flow Simulation 的卷烟设备改进
产过程中，卷烟机风室烟道风量不均匀，且吸丝带轮轴承处常因烟末堆积造成轴承运转不顺甚至卡死，使卷烟产品质量下降。通过SOLIDWORKS Flow Simulation 软件，对吸丝带轮进行仿真分析及改进，利用旋转的吸丝带轮形成涡旋气流，使烟末无法在轴承处堆积，减少轴承卡死现象，提高轴承寿命。1 问题分析ZJ17 卷接机组的风室是吸丝成型系统的重要组成部分（图1）。工作时风室体内形成一个负压为8000 Pa 的腔室。吸丝带在该负压和吸丝道气流的共同作用下吸住
设备管理与维修 2019年13期2019-10-26
- 基于SOLIDWORKS Flow Simulation的卷烟设备改进
产过程中，卷烟机风室烟道风量不均匀，且吸丝带轮轴承处常因烟末堆积造成轴承运转不顺甚至卡死，使卷烟产品质量下降。通过SOLIDWORKS Flow Simulation软件，对吸丝带轮进行仿真分析及改进，利用旋转的吸丝带轮形成涡旋气流，使烟末无法在轴承处堆积，减少轴承卡死现象，提高轴承寿命。1 问题分析ZJ17卷接机组的风室是吸丝成型系统的重要组成部分（图1）。工作时风室体内形成一个负压为8000 Pa的腔室。吸丝带在该负压和吸丝道气流的共同作用下吸住烟丝，
设备管理与维修 2019年7期2019-08-13
- 标准B型多喷嘴风室设计与研究*
，标准B型多喷嘴风室是最佳选择。因此，通过设计断面为3m×3m的B型多喷嘴风室来解决这类通风设备的试验。1 标准B型多喷嘴风室设计原理依据GB/T1236对风室的规定和要求，标准B型多喷嘴风室主要由辅助通风机、多喷嘴风室本体、密闭风阀、星型整流栅、风道1、风道2、变径接头等构成，总图如图1所示。图1 标准B型多喷嘴风室总图2 标准B型多喷嘴风室各组成部分2.1 辅助通风机辅助通风机作用是产生压力来克服试验风机经过试验装置的阻力，以便测试出试验通风机零压力下
煤矿现代化 2019年3期2019-04-09
- YJ19卷烟设备风室伺服传动系统的研究
1个子系统，其中风室是吸丝成型与重量控制子系统的关键部位，但其传动部分是传统的齿轮箱、同步带传动，传动链长，误差大，传动精度低，重量波动大不能满足日益提高的工艺质量要求。且每次烟支规格发生改变时，都需拆卸所有齿轮更换相关零件。费时费力且频繁的拆卸进一步造成传动精度的下降。因此行业内有不少针对该部位的改造项目，但大多是通过改进材料，优化传动，改善润滑等方式，虽起到了一定的效果，但始终存在供丝不稳，波动过大的问题，不能完全解决改部位存在的一系列问题。为此，通过
探索科学(学术版) 2019年7期2019-02-06
- 芦溪南方篦冷机放灰弧形阀技改
关时间可根据每个风室的实际漏料情况进行设定。3 运行效果本次技改施工时间为2017年2月1日至2月6日，运行效果好，杜绝了漏风、窜风的现象。并解决了原有弧形阀磨损大，维护工作量大的情况。并节约了维修成本。提高了设备运行可靠性，达到技改预期效果。4 进一步优化方案将所有风室弧形阀技改为双插板放灰阀，全面增强锁风效果。5 投资费用经供应询价，购买1套双插板放灰阀需2万多元，为节约费用，经公司组织技术研究讨论决定自己购买不锈钢闸板放灰气动阀，其余部件自己制作，控
中国水泥 2019年1期2019-01-31
- 220t/h循环流化床锅炉节能改造
时间运行后，出现风室内部气流分布不均衡、布风不均匀、锅炉易结焦、流化效果差、一次风机电耗高等问题[1-3]，急需节能改造。1 现场调研及原因探查循环流化床锅炉由于其具有燃烧适应性广、效率高、高效脱硫、氮氧化物低排放等优点被广泛应用于工业企业，其工作原理图如图1所示。1.1 现场调研情况（1）助燃空气量偏大；（2）风帽磨损、堵塞、漏料较严重；（3）床料流化不均匀；（4）空气预热器漏风严重、厂用电率过高；（5）排烟热损失偏大，排烟中O2含量严重超标，烟道平均含
机电工程技术 2018年8期2018-10-11
- 5000t/d水泥窑系统节能降耗改造
煅烧质量。二是，风室配置存在不合理的问题。冷却机主要有六个风室，其中四个风室的面积过大，风机之间也设置隔墙，无法保障鼓风机的电流处于平衡状态，同时也证明鼓风机产生的风力存在很大的差别；在这样的情况下，风室的不严密，无法保障冷却空气作用到熟料层[4]。三是，驱动程序中液压缸过小，当料层过厚时，就会出现崩管等问题，所以生产过程中需要调节料层的厚度来完成施工。四是，冷却过程中对热回收效率过低，偶尔会出现红料情况。2 节能降耗改造的主要措施分析解决喂煤不稳问题的措
四川水泥 2018年8期2018-09-05
- 生物质循环流化床锅炉返料阀风帽的改进
备，结构上分松动风室和返料风室，风室之间为返料隔板，回料至炉膛由阻隔墙构成，风室底部分别布置小风帽，小风帽底部分别对应松动风箱室与返料风箱室，风箱室的风压由罗茨风机提供。返料阀结构如图1。图1 循环流化床锅炉的炉内传热以颗粒对流换热为主，不同筛分粒度的颗粒组成内循环与外循环，内循环颗粒组成炉膛差压的主要因素，外循环是炉膛出口的颗粒被旋风分离器捕捉又回至炉膛，颗粒中的碳重新参与燃烧，以提高锅炉燃烧效率。旋风分离器因切圆方向进入携带颗粒的烟气，在离心力的作用下
中国设备工程 2018年15期2018-08-08
- 长距离独头巷道掘进通风方法研究与应用
除。通过加设中转风室接力通风延长巷道掘进通风距离。巷道掘进一定距离，当正常第一级通风机不能有效保障巷道掘进工作面通风时，在巷道一侧加设一个硐室作为中转风室，再在中转风室外部砌筑一道密闭墙。为方便通风机等设施安装及检修，在风室密闭墙下部开一小门，平时可关闭。中转风室密闭墙一侧(入风侧)安装硬质弯头风筒通往中转风室内，将外部风筒压入的新鲜风引入中转风室；在中转风室密闭墙另一侧(出风侧)安装一个或多个硬质弯头风筒。在中转风室密闭墙出风侧同时安装2个或多个硬质弯头
中国矿山工程 2018年1期2018-03-10
- 风对机械炉排炉燃烧控制的影响分析
4∶1～3∶2。风室布置如图1所示。图1 风室布置2 一次风2.1 一次风的作用对于垃圾焚烧而言，一次风的主要作用包括垃圾干燥和助燃，以及冷却炉排；影响一次风效果的因素主要包括风量、各风室风量分配以及风温。一次风是垃圾顺利燃烧和炉排安全的重要保障。通过数值仿真发现，合理的一次风分配可使垃圾床表面平均温度明显提高［3］，提高燃烧效率。2.2 风量一次风的风量取决于垃圾燃烧量，可以根据垃圾量和过量空气系数初步确定一次风量。一次风量应取合适值，过高的一次风在通过
环境卫生工程 2017年6期2018-01-10
- 大型焚烧炉自动燃烧与一次风独立布风联锁控制的探讨
次风送到炉排下部风室（每段炉排一次风母管设置调节型风门）；通过判断焚烧炉内部燃烧状况，调节一次风调节型风门，改变一次风入炉量，从而改变燃烧状况。这种母管制布风调整在小型焚烧炉调整效果非常好，在以往的焚烧炉中应用也具有较好的效果。但对于大型炉排750 t/d以上的单炉处理能力，由于炉排结构尺寸较宽，炉排下部一次风室并列3个以上（目前600 t/d炉排下部风室为2个），随着处理能力的增加炉膛宽度逐渐变宽，即燃烧区域面积变大；受此母管制布风结构的限制，对于区域化
环境卫生工程 2017年6期2018-01-10
- YJ17型供料成条机气室改进
后导板、吸丝带、风室体、弧形板等部件组成（图1）。图1 吸丝成形系统结构示意（2）工作原理。如图1所示，输送带以约10°的仰角和较高的速度向前抛出输送烟丝，输送带的前部上方有一排与输送带宽度相等的吹风孔，向下喷出一排正压气流，正压气流改变了烟丝的运动方向将烟丝吹向抛丝辊。稍重的烟丝团、烟梗和杂质凭借自身惯性进入抛丝辊上方的螺旋回梗机构并被输出，完成梗签的分离。烟丝在抛丝辊顺时针高速旋转作用下被抛向由前、后导板组成的吸丝道，烟丝在吸丝道内受气室的正压气流和风
设备管理与维修 2017年5期2018-01-02
- 空调器在发电机冷却系统中的应用
气冷却系统主要由风室、风扇、空气冷却器等组成。发电机风室装有4台换热容量为300 kW的空气冷却器，用于风室中热空气与冷却水的热交换。外部空气经过风室进风口后，随着发电机转子旋转在风室内部产生离心力，使空气产生压差，空气经过空气冷却器后从下至上，经两边下降，形成一个空气对流的循环系统。通过空气的对流和循环水在空气冷却器管道中的流动，对发电机定子和转子进行强制循环冷却。1.2 空气冷却系统生产运行中存在的问题由于该垃圾焚烧发电厂处于亚热带地区，每年入夏以后，
科技与创新 2017年18期2017-11-30
- 第四代篦冷机在氧化铝行业的应用
机设计特点易造成风室积料、弧形阀卡阀、集料斗积料等故障频繁，现场粉尘污染严重，工作环境非常恶劣，而且冷却机风机使用较多，控制繁琐，不利于节能降耗。因此，我们根据现场情况以及氧化铝熟料特性对篦冷机进行技术改造，在保留原篦冷机壳体的情况下将内部篦床改为第四代步进式篦床，熟料破碎机改为辊式破碎机，既降低了改造成本，又提高了设备稳定性，提升了系统工艺性能和机械性能。本次改造是第四代篦冷机在氧化铝行业的首次跨行业改造与应用。为了交流改造经验，以本文对此次改造进行总结
四川水泥 2017年1期2017-04-24
- 卷烟机风室负压调节的改进
阮三星卷烟机风室负压调节的改进刘威, 阮三星(常德烟草机械有限责任公司研究所, 湖南常德, 415000)针对传统卷烟机调节风室负压的比例节流阀采购成本过高、能源浪费的问题, 提出了采用基于西门子SIMOTION平台的伺服变频驱动改进方案。改进后的设备成本更低, 更加节能, 且能更好地满足系统要求。伺服变频驱动; SIMOTION; V/f控制卷烟机风室负压的稳定直接影响到烟支的质量, ZJ116等传统卷烟机采用比例节流阀来调节风室负压的大小。风机抽吸
湖南文理学院学报(自然科学版) 2017年1期2017-02-10
- 二段式垃圾焚烧炉安装中的调整措施
本体、出渣通道、风室和放灰通道、出渣通道、炉排密封装置、液压除渣机、气动除灰装置、结合部、二次风喷嘴、风室保温及金属件、炉排自动控制系统、炉排电液控制系统、落料槽破桥装置、逆推调节装置冷却等构成。在垃圾焚烧炉安装过程中，炉排是非常关键的部分，对炉排的加工精确度以及炉排使用的材料均有比较高的要求，排和排之间的缝隙要求非常小，为了保证炉排运行的安全性和稳定性，需要做好焚烧炉的安装和调试工作。3 二段式垃圾焚烧炉的安装调整3.1 安装给料平台在安装给料平台时，首
中国高新技术企业 2016年35期2017-02-10
- 三代篦冷机局部改造设计方案详解
机固定篦床及一段风室原配置风机参数（4）篦冷机一段风机压头整体偏低，还有一段篦床单位面积上通风量不足（见表1原风机配置，Si为篦床的有效面积），不利于熟料的冷却和厚料层操作，因此需要对一段篦冷机风机的压头和配风进行优化调整。根据对使用篦板和篦床工况的分析，计算得出固定篦床及一段风机新的风机参数并考虑实际情况最终选定，根据风机最终选定的参数对原配风机进行相应的更换。3 风机参数的计算选定[1]3.1 改造后，固定及一段篦床所使用篦板的参数分析（1）改造后的K
新世纪水泥导报 2016年6期2016-12-16
- 第三代篦冷机的通病分析及改进措施
不久就全部损坏，风室与风室之间基本是相通的，不能保证各供风单元独立的通风，各风机鼓入的不同风压的冷却风在各风室之间相互扰乱，内耗大，有效地穿透熟料层的冷却风必然减小，无法实现设计的配风理念。严重时，前面的高压风机启动后，后面的中低压风室的风机不能正常启动，反而被吹着倒转。另外，随着篦冷机技术的发展，单位篦床面积产量越来越高，料层厚度不断增加，风室压力也要求增加，如果风室密封不好，所有风室相互串风，分室功能和冷却效果大大减弱。此外，在风室灰斗与拉链机或熟料输
新世纪水泥导报 2016年3期2016-09-22
- 29MW链条锅炉配风装置改造
29MW链条炉的风室进行配风改造，使锅炉的燃烧状况得到改善，提高锅炉的进出口温差，使燃料燃烧完全，炉排无偏烧现象，锅炉尾部无红碳拉下，还可根据风压表显示风压对炉膛配风进行科学调整，使司炉工作更加细致，更加科学。1 设备存在问题供热六大队锅炉二车间四台29MW链条锅炉在运行期发现风量不足、配风不良、风室结构不合理等现象，具体表现：1.1热效率偏低，锅炉出力达不到规定技术指标。1.2燃烧不完全，炉渣含碳量高。1.3炉膛中间容易烧透，两边不易烧透，存在偏烧现象。
化工管理 2016年9期2016-09-16
- 篦冷机液压缸活塞杆和位移传感器损坏的解决办法
引起。（2）进入风室内部检查，没有发现液压缸摩擦的现象。将9室风机停机后，风室内部有轻微漏料现象，这说明篦冷机上部有个别的C型密封或进风装置损坏，造成窜风现象，增加液压缸的正常工作负荷，使液压缸处于疲劳作业状态。（3）液压缸的设计能力不足，尤其是活塞杆部分，设计偏细，不能安全有效地使用。2.2 位移传感器损坏维修极为不方便的原因（1）从图2中可以明显看出位移传感器的安装位置极其狭小，一旦出现位移传感器损坏，根本不好维修更换。而且在更换位移传感器时，需要停篦
新世纪水泥导报 2016年4期2016-08-11
- 三代篦冷机升级为步进式篦冷机的实践
梁和充气梁进灰、风室漏风、供风不均等问题。问题不断暴露，导致窑的年运转率下降，熟料烧成成本增加，熟料的市场竞争力逐渐下降。为了提高篦冷机的机械性能和工艺性能，我们综合考虑了几种方案，最终保留篦冷机上、下壳体，将篦床整体更换为第四代篦冷机篦床，篦冷机相关的其它部分，尽可能利用原有部件或者在原部件基础上进行升级改造。为了交流改造经验，本文对此工作进行总结。1 改造前存在的问题（1）漏料。尤其是灰斗和滑板两侧的侧板处，漏料非常严重，高温红料漏在风室内，引起活动梁
新世纪水泥导报 2016年4期2016-08-11
- YJ116供丝机风室板安全锁装置的改进
YJ116供丝机风室板安全锁装置的改进曲丽娟, 赵坚, 肖育林(常德烟草机械有限责任公司研究所, 湖南常德, 415000)介绍了YJ116供丝机风室板安全锁装置的原理。根据目前安全锁装置装配的方法和特点, 指出了安全锁装置装配的缺点, 提出了3种解决方案, 确定了最佳改进方案。最后, 对改进后的风室板安全锁装置所具有的优点进行了总结, 安全锁装置的结构改进设计对实际生产具有重要的意义。安全锁装置; YJ116; 供丝机;ZJ116型卷接机组是国产第一代采
湖南文理学院学报(自然科学版) 2015年2期2015-12-21
- TC-TC-11641164型三代篦冷机的优化与改造
G17风量过少，风室风机G20-G24风量又偏大。所以，造成熟料冷却效果不好的原因主要是两个方面：（1）总风量偏少；（2）高温区的风量少，急冷不够。2 改造方案降低熟料温度主要从三个方面着手解决，一是适当增加风量，优化篦冷机配风；二是从结构上改变冷却方式；三是增加篦床面积，降低篦床负荷，提高篦冷机的能力。由于高温区的冷却效率高，在此处增加风量是最佳选择，但冷风掺入过多不仅对熟料急冷无太大帮助，反而会降低二、三次风温，从而影响窑系统煅烧。表1 TC-1164
水泥技术 2015年4期2015-09-02
- 篦冷机活动梁密封缺陷分析和改造Ana lysis and Mod ifica tion o f the Sea lDe fec ts o f G ra te Coo ler Moving Beam
。因此，篦冷机各风室的内部密封和锁风尤为重要。本文以TC-1164篦冷机篦床活动框架纵梁（以下简称活动梁）穿越各风室隔墙处的密封改造为例，介绍一种修旧利废的实效方法，供业界同仁参考。2 缺陷分析我公司2 500t/d熟料生产线配置的TC-1164往复推动式篦冷机风室活动梁密封最初的设计是以隔墙为基础，利用法兰钢板片夹毛毡密封防止风室内部窜风。但由于出窑熟料颗粒温度较高，毛毡极易烧损，从而导致密封失效。由于在实际运行中无法做到及时、频繁地更换或调整隔墙板密封
水泥技术 2015年5期2015-09-01
- 提高9MW纯低温余热电站发电量的尝试
段活动篦床，九个风室），冷却面积达147m2，相对于5800t/d的熟料产量，篦冷机一、二段风室风机和固定篦梁充气风机的风量足够大，熟料在篦冷机一段已充分的散热。要稳定和提高AQC炉入口废气温度，关键是在不影响窑二次风温的情况下，稳定篦冷机一段篦床的料层，把熟料热量往二段篦床后移。首先我们采用减少一段篦床充气梁冷却风机风量和1号、2号、3号风室风机风量的办法，取得了一定成效，但出窑熟料的短时变化很容易压住一段篦床，且各风室间有窜风现象，一旦压住一段篦床，调
水泥技术 2015年2期2015-03-31
- 75 t/h循环流化床锅炉返料装置的改进
现返料中止、锅炉风室压力低(点火初期一般在4.5～5.5 kPa)、一次风机出口总风压低(6.5 kPa)，返料风压受其影响，使返料风室压力只有3.0～3.5 kPa。因此风压值太低，致使锅炉启动后运行初期返料中止。为此，只得增加点火前炉膛料层厚度，以提高一次风系统的风压，使一次风室压力达5.5～6.5 kPa，返料风室压力在4.5 kPa以上，但增加了点火燃油量，相应增加点火成本。(3)正常运行时，如锅炉燃煤含灰量突然增大或大量放渣时，也容易出现返料中止
氮肥与合成气 2014年12期2014-07-11
- 浅析调整流化床锅炉一次风和二次风风量的重要性
温度、料层压差与风室静压、炉膛压差等因素有关。1.1 煤的颗粒度在实际操作中发现，给煤对燃烧和脱硫效率都受粒度及分布的影响，较合理煤粒度应控制在0～10 mm，煤粒分布影响着锅炉的负荷稳定并影响着一次风流化调整。当一次风运行量一定时，煤粒分布较细，更多的细小煤颗粒被吹入稀相区，使密相区的相对燃烧量减少，循环倍率增加，床层温度降低，稀相区的燃烧份额增加。反之，煤粒较粗，吹入稀相区的煤粒相对减少，使密相区的燃烧份额增加，稀相区的燃烧份额降低，床层的温度升高，循
氮肥与合成气 2014年9期2014-03-23
- 篦冷机的技术改造
护板间隙落入篦下风室，造成篦板长期承受高温，篦板和护板损坏，在漏料量较大时甚至会烧损活动梁、内框架支撑和墙板。2010年10月，我们对篦冷机进行了改造。NC42340篦冷机共配置有三段篦床、17台风机。高温区第一段篦床倾斜3°，篦床的高温淬冷区及热回收区均采用第三代充气梁篦床篦板，由高效高阻力低漏料充气固定篦板1309和开式低漏料活动篦板1310组成。篦床共有三个风室，即固定篦板梁采用梁内供风，活动篦板梁采用风室供风，以保证熟料的冷却效果。中温区第二段篦床
水泥技术 2014年2期2014-03-08
- CFB锅炉风室漏灰原因及对策
16）CFB锅炉风室漏灰原因及对策李 岱（嘉兴新嘉爱斯热电有限公司检修部，浙江 嘉兴 314016）针对循环流化床锅炉的水冷风室漏灰问题进行分析，找出了解决办法，取得明显成效。循环流化床；风帽；水冷风室；漏渣嘉兴新嘉爱斯热电有限公司一期工程有3台UG-220/9.8—540循环流化床锅炉， 1#炉在2006年5月22日投产运行，其他2台也逐步投运。运行中，3台锅炉先后出现过水冷风室左右风温异常升高现象，正常风室温度为140～160℃。最初水冷风室左右风温会
中国设备工程 2014年10期2014-01-29
- 提高水泥窑9MW纯余热电站发电量的尝试
段活动篦床，九个风室）冷却面积达147m2，相对于5800t/d的熟料产量，篦冷机一、二段风室风机和固定篦梁充气风机的风量足够大，熟料在篦冷机一段已进行了充分的散热。要稳定和提高AQC炉入口废气温度，关键还是在不影响窑二次风温的情况下，稳定住篦冷机一段篦床的料层，把熟料热量往二段篦床后移，首先采用减少一段篦床充气梁冷却风机风量和1#、2#、3#风室风机风量的办法，取得一定成效，但出窑熟料的短时变化很容易压住一段篦床，且各风室间有窜风现象，一旦压住了一段篦床
节能与环保 2013年11期2013-11-05
- 篦冷机风机的技改实践
板磨破漏料，二段风室漏料尤为严重。基于以上情况，公司决定将一段和二段相邻两个风室的全部固定梁更换为充气梁，并增加 两 台 17670～34163m3/h、压 力11668～10967Pa、功率160kW离心风机，共同为两风室供风。技改完成后，效果十分明显：（1）窑产量提高到4500t/d后二段未出现过压床事故，且料层由之前的400mm恢复到500mm。（2）出篦冷机熟料接近常温。（3）篦冷机废气出口温度由300℃左右下降为250℃左右。第一次技改前后工艺参
水泥技术 2013年6期2013-10-23
- 小风室接力通风在引水隧洞斜井进主洞施工中的应用
风、风仓式通风和风室接力通风等［3－6］，鉴于通风设计受隧洞长度、断面尺寸、设备配置、施工工艺等影响，每一种通风方式都具有一定的唯一性。本工程最长独头通风距离达6 386 m，且主洞净空断面小，需要考虑同步衬砌、车辆通行安全距离和风管直径等因素，采用传统的通风方式已不能满足施工需要，需要通过创新来解决以上通风限制条件。在实施过程中分析粉尘及有害气体的来源，采用工序合理优化、降尘及限制尾气排放等辅助通风措施［7－9］，从而最终达到了预定施工通风效果。1 工程
隧道建设(中英文) 2013年9期2013-08-28
- YJ19B卷烟机重量控制机构的改进*
卷烟机的烟丝是由风室的负压风将烟丝吸附在吸丝带上，并由吸丝带携带至烟枪(烟支成型机构)内。但是，由风室的负压从烟道本体吸到风室导轨的烟丝束的底部不平整，并且没有准确定量，这就需要利用劈刀对烟丝束修剪并准确定量，达到控制烟支重量的目的［1］。图1 劈刀修剪烟丝示意图如图2所示，ZJ19B卷接机组的重量调整机构的缺点主要有以下两点。图2 改进前重量调整结构(1)由于劈刀机构自身较重，且与传动系统相连接，机器长时间运行后，传动间隙变大，对烟支重量的调整精度也会相
机械研究与应用 2013年1期2013-08-02
- ZJ114卷接机组烟丝通道堵丝现象的分析
仅能调节前导轨使风室烟丝通道中心严重偏离烟枪烟条中心，导致烟丝束在与烟枪连接处流通不顺畅，造成烟丝通道内堵丝；④前导轨遮盖钢带顶导轨的吸风口，导致风室导轨与钢带顶导轨间卡丝、烟丝通道内吸风风力不足烟丝束蓬松等问题。为此，通过对ZJ114卷接机组的烟丝束零乱、烟丝通道堵丝现象进行的分析，对其风室部件进行了改进。2 改进内容2.1 铲丝刀铲丝刀的作用是将吸丝钢带上的烟丝全部铲下进入烟枪，并将烟丝束的矩形截面初步改变为圆形截面，是烟丝束压缩成形的关键部件之一，其
中国新技术新产品 2012年1期2012-11-16
- Ⅱ类无烟煤锅炉链条炉排烧损的原因与对策
炉排下方的分段送风室吹进炉膛，且与煤层的前进方向相交。煤在炉膛内受到高温辐射加热，依次完成煤的预热干燥、干馏、挥发分着火燃烧、焦炭燃烧，直到焦炭燃尽（这是一个理论上完整的煤的燃烧过程，由于机械设备或运行操作等原因，实际运行中并不是总能完整实现）。燃尽后的灰渣则随炉排移动到后部，经过老鹰铁落入后部落渣斗，再由出渣机或捞渣设备排出。图1 链条炉排的典型结构形式一般分为链带式、横梁式和鳞片式三种。福建地区使用的II类无烟煤锅炉的蒸发量多数在1～35t/h之间，其
海峡科学 2012年10期2012-07-25
- DZL型生物质颗粒燃料工业锅炉
下设有四个独立的风室，在风室一侧设有调风机构，空气由鼓风机经侧风道，再经调风机构进入独立风室。炉膛设置了前后拱，前后拱之间设置两道折焰墙，均采用耐火混凝土浇筑而成。后拱上方炉膛烟气出口处设置降尘花墙，由耐火砖砌筑而成。炉墙均采用耐火砖、硅酸铝纤维等保温材料；前后炉墙外包为平面钢板焊接组成。生物质燃料自加料斗经挡料板进入炉膛，在链条炉排上分阶段燃烧、燃尽后灰渣落入除渣斗内，由刮板除渣机排出。加料斗设置拨料式关风机，既可控制燃料输送量，也起到隔离火焰与燃料、预
中国环保产业 2012年12期2012-01-27
- 鼓泡流化床风室及分布板区域流动特性的数值模拟
03）鼓泡流化床风室及分布板区域流动特性的数值模拟郑 磊，刘建坤，李晓伟，王贵路，李明鹤，张大雷（辽宁省能源研究所，辽宁 营口 115003）采用计算流体力学（CFD）软件对采用切向进风和垂直进风情况下不同开孔率气体分布板的鼓泡流化床流态化特性进行研究，模拟风室及分布板区域的气体流动轨迹及其速度分布变化。结果表明：气体在切向进风形式下接近层流运动的上升状态，与垂直进风形式所产生的无序湍流上升状态相比，垂直进风形式下气体速度在空间分布更加均匀，受边界条件影响
化学反应工程与工艺 2012年4期2012-01-10
- HG-2030/26.15-YM3型超超临界锅炉水冷壁壁温特性分析
器共有9种36个风室26个喷嘴（如图1所示）。其中顶部OFA燃尽风室1个，空风室11个，AUX1-1风室3个，AUX1-2风室3个,AUX-2风室3个，AUX-3风室1个，油风室3个，设B，C，D，E，F层浓淡风室和最下层改造为等离子燃烧器的A层风室，根据各风室的高度不同,布置数量不等的喷嘴，火焰喷射方向与炉墙垂直。在距上层煤粉喷嘴上方约5.0 m处有4层附加燃尽风（AA），风室角式布置，每个AA风室布置2个喷嘴，其作用是补充燃料后期燃烧所需的空气，调节火
电力工程技术 2011年5期2011-03-15
- 某电厂发电机风温高的原因分析及处理
电机下面的发电机风室，标高约4m。热风经过发电机空冷器冷却后被发电机两端的冷却风扇分别经汽端、励端冷风室抽至发电机内，冷热风室利用混凝土墙进行隔离。空冷器冷却水取自循环水来水，参数为0.16MPa/27.79℃，空冷器排水至循环水回水管，回水压力为0.10MPa。凝汽器抽空气管道从发电机汽端冷风室中部穿过，直径279mm，温度超过50℃，且该管道在经过风室时未进行保温。空冷器具体铭牌参数见表1。2 机组运行概况及问题描述机组负荷125MW时发电机定子铁芯最
中国科技信息 2010年21期2010-10-27
- 舰船燃气轮机排气红外抑制器性能的影响因素试验分析
态试验[1]分析风室负压、喷管出入口面积比以及喷管出口面与混合管入口面距离等因素对红外抑制器的引射比和阻力损失的影响,为进一步优化红外抑制装置的结构提供依据。1 红外抑制器的结构和性能参数红外抑制器由梅花形出口喷管与混合管、层叠的扩压环组成。Presz等人证明这种出口形状的喷管与相应的常规喷管相比,不仅尺寸短、质量轻,而且前者的引射流量几乎是后者的两倍以上[2]。如图1所示,在实际工作时,冷却空气从混合管入口处和各级扩压环的缝隙处被管内高温燃气引射,使排气
电力与能源 2010年3期2010-04-13
- 循环流化床锅炉布风装置
增压后经风道送入风室;第2步,流化风由风室稳压和均流后通过风帽底部的通道,从风帽径向小孔射出;第3步,射出的流化风进入床层底部,产生强烈的扰动,并形成气流垫层,使床料中煤粒与空气均匀混合,建立良好的流化状态,如图1所示。图1 风帽式布风装置结构简图2 布风装置分类与特点布风装置由风室、布风板、浇筑料等构成,布风板由风帽、花板等组成。2.1 风帽分类与特点2.1.1 风帽分类风帽主要有带有帽头的风帽 (亦称蘑菇状风帽)、无帽头风帽 (亦称圆柱状风帽)、L形定
山西电力 2010年5期2010-04-10
- 高效节能转轴中心供油燃烧器
以使用燃气。它由风室壳体和其上部的燃烧室组成,两者之间有气体通道,风室底部的轴承部件支撑一根转轴穿过通道至燃烧室,转轴连接有风动式叶轮,转轴上部连接有汽化转帽,转轴中间有油管和出油嘴,燃烧室内有带小孔或网眼的燃烧碗,之间形成环形风室。其特征在于上述的转轴中间的油管是固定的,转轴顶部有带侧孔的汽化顶帽,顶帽将转帽空间隔成汽化室和混合室。本发明具有转轴转速均匀,油料汽化率及均匀度较高的优点。转轴中心供油燃烧器综合了《流体力学》、《空气动力学》、《热功力学》等多
创新时代 2009年10期2009-12-21
- 直流热水锅炉的设计变更
排是由4个以上的风室组成,为了达到密封和风压一致,把所有风室用隔板分别由纵向和横向隔开,单侧或双侧送风,每道隔板都采用了夹丝石棉板密封措施。由于长期处于高温环境,夹丝石棉板内的钢丝强度和刚性很快退化,使密封性变差,造成风室之间的窜风、漏风,降低了调风装置的灵敏性。3.燃烧室水冷壁爆管是困绕该型热水锅炉的一大难题,特别是一些地方燃用的煤种挥发分相对较高,有的甚至燃用III类烟煤。例如南岗煤矿使用的的一台QXL2.8-0.7/95/70-AII型锅炉,由于燃用
活力 2009年3期2009-11-16