核设施厂址边坡安全要求研究

孙德泉，秦乐刚，董　云，郑文棠，丁子星,*，陈立伟

核设施厂址边坡安全要求研究

孙德泉1，秦乐刚1，董云2，郑文棠3，丁子星1,*，陈立伟4

（1. 国家国防科技工业局核技术支持中心，北京 100080；2. 核工业西南勘察设计研究院有限公司，四川 成都 610061；3. 中国能源建设集团广东省电力设计研究院有限公司，广东 广州 510663；4. 中国核电工程有限公司，北京 100840）

本文根据核设施潜在风险后果，按照边坡破坏对核设施安全的危害程度，将核设施厂址边坡进行了安全等级划分，并分析其他行业边坡设计安全要求，对核设施厂址边坡安全性评价中的参数输入和安全性评价标准进行研究，提出了一套核设施厂址边坡安全性要求体系，并以某典型核设施厂址边坡为例对研究成果进行了实例计算加以佐证，以期为合理可行地进行核设施厂址边坡设计，科学有效的开展核设施厂址审评提供参考和依据。

核设施厂址；边坡；安全要求；分级

核设施厂址内存在的边坡分为核安全相关边坡和常规边坡两类，执行过程中，“安全第一”的核安全理念使得标准使用者对于边坡安全问题常常保守考虑，核设施厂址内存在的边坡多数直接按照核安全相关边坡的要求进行设计。国内涉核标准规范[1-4]规定了“核安全相关边坡”的具体界定范围，即边坡坡脚外小于1.4倍边坡高度范围，或坡脚外50 m范围内存在核安全相关建（构）筑物的边坡，及其他可能对核安全相关建（构）筑物安全产生影响的边坡。

国内多位学者针对同一边坡分别按照核安全相关边坡与常规边坡的要求进行了对比计算，核安全相关边坡从输入参数到验收准则均远超常规边坡的相关要求。同时，国内已出台的相关标准规范中涉及的边坡技术规程多为常规边坡，完全采用现行的常规边坡技术要求处理核设施厂址内存在的边坡又不能满足核设施的安全要求。

因此，我国需出台一套针对性更强的核设施厂址边坡设计要求，保证各核设施厂址边坡能够得到合理且有区别的分级对待，从而科学合理地保障核设施安全水平。

1　研究现状

1.1　边坡等级划分

《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330—2013）[5]是适用于我国工业与民用建（构）筑物或市政工程开挖及填方形成的边坡工程的基础性标准，该标准根据边坡损坏后可能造成的破坏后果（危及人的生命、造成经济损失、产生不良社会影响）的严重性、边坡类型和边坡高度等，将边坡工程划分为三个安全等级。

在水电、水利、交通等行业，也根据各自的行业特点按照破坏后可能引起后果的严重性，对涉及的边坡进行了相应等级划分。如《水电水利工程边坡设计规范》（DL/T 5353—2006）[6]规定了水电水利工程边坡按其所属枢纽工程等级、建筑物级别、边坡所处位置、边坡重要性和失事后的危害程度，将边坡划分为了三个级别。《水利水电工程边坡设计规范》（SL 386—2007）[7]规定水利水电工程边坡按照对建筑物安全和正常运用的影响程度、对人身和财产安全的影响程度、边坡失事后的损失大小、边坡规模大小、边坡所处位置、临时边坡还是永久边坡、社会和环境因素将边坡划分为了五个级别。《水电枢纽工程等级划分及设计安全标准》（DL 5180—2003）[8]根据边坡所影响的建筑物的级别及边坡失稳的危害程度，将水工建筑物边坡分为了三级。《滑坡防治工程设计与施工技术规范》（DZ/T 0219—2006）[9]根据受灾对象、受灾程度、施工难度和工程投资等因素综合考虑，将滑坡防治工程划分为了三个级别。《公路路基设计规范》（JTGD 30—2015）[10]按公路等级将路堑边坡分为了高速公路和一级公路路堑边坡、二级及以下等级公路路堑边坡两类。

但是对于核设施厂址内的边坡，国内现行标准规范仅简单划分为了核安全相关边坡和常规边坡两大类。

1.2　边坡稳定性计算方法

我国各行业标准中规定的边坡稳定性计算方法主要有经验分析法、计算法和试验法。经验分析法可细分为自然历史分析法、工程地质类比法、图解分析法（赤平投影法）等，计算法有滑动面法、静态分析法、动态分析法等。

对于核设施厂址边坡的稳定性定量评价，结合实践经验和标准要求，可归纳为滑动面法、静力有限元法、动力有限元法等。《核电厂抗震设计规范》（GB 50267—1997）指出“斜坡的抗震稳定性计算可依次按滑动面法、静力有限元法和动力有限元法进行”，新修订的《核电厂抗震设计标准》（GB 50267—2019）则修改为“可采用拟静力法和动力有限元法等方法”。《核电厂岩土工程勘察规范》（GB 51041—2014）规定“核安全相关边坡宜进行动力数值分析”。

拟静力法的实质是将地震动力作用采用等效静力施加到边坡坡体上进行分析的方法，滑动面法和静力有限元法均属拟静力法的范畴。

动力有限元法能更好地考虑地震动及边坡岩土体特性，可以给出每一时刻的动应力场，与拟静力法相比，可以模拟真实地震荷载作用下边坡的动力响应行为。但是，当前国内外对于如何从动力有限元法计算结果中选取传统意义上的边坡安全系数尚无统一认识。

1.3　输入参数的选取

边坡稳定性计算中考虑的荷载主要包括岩土体自重、建筑物等附加荷载、地下水产生的荷载、地震荷载、动荷载等。目前国内核设施厂址边坡在稳定系数计算过程中，均会计算不同工况下的载荷组合，而对于地震作用如何取值存在较大争议。

总结国内不同行业标准规范对于边坡稳定性计算中地震作用的取值方法，可归纳为以下三种形式：

1.3.1地震影响系数和地震系数

1.3.2动态放大系数和折减系数

表1　不同规范中的动态放大系数取值

通过各行业规范中对于动态放大系数的取值（见表 1）可以看出，目前各行业对边坡动态放大系数是否需要放大和如何放大尚无统一认识，取值区间为1.0～3.0。水利规范中土石坝较高且重要，因此考虑边坡对地震波的放大效应；公路边坡高度及重要性较土石坝低，因此动态放大系数取值较水利规范低；建筑边坡规范中主要针对30 m以下的岩质边坡，因此未考虑放大；水工建筑物基于长期实践经验，规定了不同高度土石坝坝顶动态放大系数的取值（见图 1）。经对比分析，根据边坡高度采用动态取值较统一规定的动态放大系数更加科学合理，且更能体现不同高度边坡在地震动时的受力状态。

图1　不同高度土石坝坝顶动态放大系数

折减系数是考虑边坡岩土体在地震作用下不同于建筑结构材料的折减，拟静力法计算中地震作用折减系数主要用于弥合按设计地震加速度代表值进行分析的结果与宏观震害的差异，并和国内外已有工程抗震设计实践相适应，我国各行业均取值0.25。

对于核安全相关边坡，无论“水平地震系数取0.3，竖向地震系数取0.2”，还是“各单元重心处的地震动加速度取地表面设计地震动加速度的1.5倍，且不随深度变化”，均未考虑地震动沿坡体高度方向上的动态放大作用，同时也未明确提出是否需要对地震作用进行相应折减。

1.4　安全系数的取值

边坡稳定系数即抗滑力与下滑力的比值，不同行业边坡等级划分不同，相应的边坡安全性要求，即确定的安全系数也不相同（见表2）。理论上，边坡稳定系数大于等于1时即可认为边坡处于稳定状态。

表2　各行业边坡安全系数要求归纳

续表

表2归纳了我国各行业涉及的边坡相关标准规范，挑选出各标准中最严苛工况进行安全系数比较，由表可以看出，边坡安全等级越高，要求的边坡稳定安全系数也越大，地震工况下各行业边坡最小安全系数取值范围主要介于1.0～1.3，计算方法首选极限平衡法，安全系数的取值均是在工程实践基础上采用确定论方法确定的。

2　研究内容

2.1　边坡安全分级

核安全相关边坡从输入参数到验收准则均远超一般常规边坡的相关要求，如我国学者陈立伟[11]针对同一边坡分别采用核安全相关边坡和一般边坡的要求分别进行了计算，研究认为核安全相关边坡地震力比一般边坡的水平向和竖直向地震力大于3.43倍和6.85倍，如果按照地震年超越概率的角度考虑，核安全相关边坡的抗震设防水平远远超过了万年一遇的水平。而核设施种类较多，不同种类的核设施具有不同的工作原理、工艺过程和应用目的，同一种类的核设施还存在规模差异（如功率水平、生产能力）。简单地将核设施厂址内边坡划分为核安全相关边坡和常规边坡的做法显然未与安全分级的理念完全结合起来，这种做法不仅影响核设施边坡工程的投资，更直接影响核设施边坡设计、施工、审评尺度。

综合我国各行业边坡等级划分情况，等级划分考虑的主要因素有工程等级和设施级别、边坡所处位置、边坡高度、边坡重要性和失稳后可能造成的破坏后果（危及人的生命、造成经济损失、产生社会不良影响）等。

我国核行业主管部门依据核设施最大存量的放射性物质未缓解释放所造成辐射影响的范围以及产生的后果，从高到低将核设施分成了Ⅰ类、Ⅱ类、Ⅲ类和Ⅳ类核设施[12]。并规定了具体的核设施分类准则（见表3），相关分类准则已经在国内核设施中广泛应用。对于边坡的稳定性评价一般在核设施厂址评价阶段或建造阶段开展，评价的重点也均是围绕核设施安全设计开展的，为此将参照核设施分类准则，开展核设施厂址边坡等级划分工作。

表3　核设施分类准则

结合核设施特点和其他行业边坡等级划分情况，同时为了便于操作，建议核设施厂址边坡等级划分考虑的因素参考水利水电及水电水利行业中的边坡等级划分方法，即考虑两个主要因素：一是核设施类别，二是边坡破坏对核设施的影响。核设施类别既体现了核设施的重要性和安全风险，又同时体现了厂址边坡的重要性。边坡破坏对核设施的影响既体现了厂址边坡与核设施的距离相互关系，又体现了边坡对于核设施厂址的重要程度。

《建筑结构可靠性设计统一标准》（GB 50068—2018）[13]根据结构破坏可能产生的后果的严重性，按照很严重、严重、不严重三种程度将建筑结构进行了安全等级划分，《铁路工程结构可靠性设计统一标准》（GB 50216—2019）[14]也是根据结构破坏可能产生后果的严重程度对铁路工程结构的设计等级进行了划分，严重程度的判定均是基于专门分析确定的。

对于边坡破坏造成的影响，由于厂址边坡等级与核设施的相互关系不易简单地定量确定，建议按照各行业通用做法，通过分析论证边坡破坏后对核设施安全造成的影响程度，划分为严重、较严重、不严重三种危害程度。其中，严重是指边坡失稳导致核设施完全破坏或功能完全丧失；较严重指核设施受到较大破坏或功能受到较大影响，需进行专门除险加固后才能继续运行；不严重指核设施一些功能受到影响，及时修复后仍能正常运行。

综上考虑，建议将核设施厂址边坡按表4进行等级划分。

表4　核设施厂址边坡分级表

2.2　地震动输入参数

核设施厂址边坡稳定性计算中的输入地震动参数与核设施抗震设计中的地震动参数有直接关系。

对于核设施的抗震设防类别，可归纳为抗震Ⅰ类、抗震Ⅱ类、DBE类，以及完全按照《建筑抗震设计规范》进行设计的甲乙丙丁类，地震动输入参数不同，抗震设计验收指标也不同。需要解释的是，对于抗震设防DBE类的核设施，当前国内通用做法是根据核设施风险选定设防地震超越概率，选取地震安全性评价结果中对应超越概率的地震动参数，按照抗震Ⅰ类构筑物的抗震计算方法和验收准则进行设计，即与抗震Ⅰ类核设施的区别仅体现在设防地震超越概率不同上。

为体现不同等级边坡在地震动输入方面的差异，建议结合核设施抗震设防类别确定不同等级边坡地震动输入参数。

对于1级边坡，即“核安全相关边坡”，应严格按照现行标准中“采用拟静力法进行稳定性验算时，各单元重心处的地震动加速度取地表面设计地震动加速度的1.5倍，且不随深度变化；当采用动力有限元法进行验算时，边坡地面输入地震动加速度时程应基于厂址基准点处的设计基准地震动通过具体场地的地震反应分析得出”等具体要求执行。

对于2级边坡，滑塌后对Ⅰ类核设施造成的影响为“不严重”，对Ⅱ类核设施造成的影响为“较严重”，对Ⅲ类核设施造成的影响为“严重”。Ⅰ、Ⅱ类核设施在厂址阶段要求进行地震安全性评价，以确定各超越概率下的场地的震动参数。若Ⅲ类核设施抗震设防为甲类，则同样要求进行地震安全性评价以确定地震作用，若为乙类，则按照厂址当地抗震设防烈度对应确定。2级边坡稳定性计算中应同时考虑水平向和竖向地震动，采用拟静力法计算时，地震动峰值加速度（PGA）与核设施保持一致，即地震系数与核设施保持一致（如核设施抗震设计的水平向基岩地震动峰值加速度为0.24，对应2级边坡的地震系数为0.24），动态放大系数b按照梯形分布选取，折减系数取值0.25，竖向地震影响系数为水平向的三分之一。

对于3级边坡，基于塌滑后对Ⅱ类、Ⅲ类、Ⅳ类核设施的影响程度，考虑到“涉核”属性，其稳定性计算中亦应同时考虑水平向和竖向地震动。地震动峰值加速度选取厂址所在地区的设计基本地震动峰值加速度，动态放大系数、折减系数及竖向地震作用与2级边坡一致。

对于4级边坡，鉴于其滑塌后对核设施安全造成的影响有限，已属常规边坡，此类边坡仅考虑水平向地震作用既可，水平地震影响系数直接根据厂址所在地区地震区划，按照《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330—2013）表5.2.6取值即可。

综上，建议不同等级的核设施厂址边坡按照表5进行地震作用输入。

表5　不同等级边坡地震作用

续表

2.3　安全判定准则

边坡最小安全系数是安全和经济之间权衡的结果，边坡安全系数的确定受边坡等级、计算方法、计算工况等影响。

我国现行核安全相关边坡标准要求在拟静力法计算出的最小安全系数为1.5，动力有限元法1.3。实践过程中，即使核设施厂址内的常规边坡也要求计算自重+地下水+地震+暴雨工况下的安全系数，且取值基本不低于其他行业规范安全系数标准的高值。

因此，参考其他行业边坡设计要求，结合核设施厂址边坡审评经验，建议核设施厂址边坡安全计算中均考虑最不利工况，不同等级边坡采用不同的地震动输入，同时采用不同验收准则。具体建议如表6所示。

表6　核设施厂址边坡安全系数

2.4　小结

综合上述研究结论，得出核设施厂址边坡安全要求如表7所示。

表7　核设施厂址边坡安全要求

3　工程实例

本节以某典型核设施厂址边坡为例，分别按照本次研究成果中1级、2级、3级、4级边坡的地震作用输入和验收准则，利用拟静力法、动力有限元法对其安全系数进行计算，以说明针对同一边坡，采用不同安全等级的概念进行设计时引起的计算结果差异。

3.1　边坡概况

根据总平面设计方案，某核设施厂址原始地形无法满足工程场地建筑面积需求，对工程建设场地进行了开挖和场地填平，形成了场地南北两侧坡度为60°～80°、高度为30～70 m近东西向展布的软质泥页岩高陡边坡，坡脚距离最近核安全相关构筑物大约为20 m。

以北侧二区边坡为例（见图2），开挖后形成的最大坡高约70 m，坡度约68°，长度188 m。地层由第四系覆盖层（Q4）、白垩系下统灌口组（K1g1）基岩组成。场地地下水类型主要为第四系松散岩类孔隙潜水、浅层风化裂隙水以及构造裂隙水，地下水通过地表径流或入渗后以泉的方式排泄。

图2　北侧边坡2-2断面示意图

3.1.1模型建立

该边坡以缓倾反倾岩质软岩边坡为主，其破坏模式主要为切层破坏。根据工程地质类比分析，主要考虑后缘陡倾结构面，风化影响形成后缘边界，形成蠕滑-拉裂破坏模式。本次分析采用大型通用岩土分析软件Midas/GTS NX有限元软件建立三维模型，模型图如图3所示。

图3　北侧边坡2-2断面有限元模型轴视、正视图

3.1.2岩土体物理力学参数选取

根据岩土试验数据、边坡开挖卸荷情况和风化程度，并结合邻近地区的经验类比数据及相关手册规范，综合确定北侧边坡各类岩土体物理力学参数如表8所示。

表8　岩土参数取值

3.1.3地震动输入参数

根据本厂址地震安全性评价结果，SL-2级设计基准地面运动峰值加速度水平向为0.24，竖直向为0.20。图4和图5分别为不同阻尼比下厂址水平方向SL-2级设计基准加速度反应谱和厂址竖向SL-2级设计基准加速度反应谱，用于滑动面法和静力有限元等拟静力法计算输入。图6为拟合得到的水平向和竖向的SL-2级设计地震动三维加速度时程曲线，用于动力有限元法计算输入。

图4　厂址SL-2级设计基准加速度反应谱（水平方向，阻尼比2%，5%，7%）

图5　厂址SL-2级设计基准加速度反应谱（竖向，阻尼比2%，5%，7%）

图6　厂址SL-2级设计基准三维地震加速度时程

3.2　计算结果

3.2.11级边坡

1级边坡完全按照现行标准中“核安全相关边坡”的要求进行计算，为体现新旧《核电厂抗震设计规范》中对于“核安全相关边坡”的地震动输入和计算方法的改变引起的计算结果差异，此处分别按照GB 50367—97版中“当采用滑动面法、静力有限元法时，地震作用中的水平地震系数宜取0.3，竖向地震系数宜取0.2”和GB 50267—2019中“各单元重心处的地震动加速度取地表面设计地震动加速度的1.5倍，不随深度变化”进行计算。

采用GB 50267—97版的地震输入时，滑动面法得出该断面安全系数为1.241，静力有限元法得出的安全系数为1.235。采用GB 50267—2019版的地震输入时，利用拟静力法中的滑动面法求得安全系数为0.962。由此可以得出两点结论：滑动面法与静力有限元法计算结果相当；新版标准较旧版标准中的地震动输入参数更加保守，导致算出的边坡安全系数明显减小。

当采用动力有限元法计算时，输入地震动时程后，边坡断面位移云图及剪应变云图如图7、图8所示，通过强度折减法得出此时边坡安全系数为1.181。

图7　最大剪应变示意云图

图8　最大剪应力示意云图

上述结果显示，当该边坡为“核安全相关边坡”时，其安全系数远远未达到现行标准规范中的安全系数要求，边坡需采取相应工程加固措施。

3.2.22级边坡

2级边坡稳定性计算中地震动峰值加速度（PGA）与核设施保持一致，即地震系数与核设施保持一致。本厂址Ⅰ类核设施抗震设计的水平向基岩地震动峰值加速度为0.24，对应2级边坡的地震系数为0.24。放大系数则采用梯形分布进行动态选取。竖向地震影响系数为水平向的三分之一。

按照上述参数进行输入，算出拟静力法计算结果1.25，小于本次研究中确定的1.3。当采用动力有限元法计算时，因与1级边坡均输入SL-2级地震动时程，因此其计算结果与1级边坡均为1.181。

3.2.33级边坡

3级边坡稳定性计算同时考虑水平向和竖向地震动。地震动峰值加速度选取厂址所在地区的设计基本地震动峰值加速度，动态放大系数及竖向地震作用与2级边坡一致。

当地抗震设防烈度为7度，基本地震加速度0.10。此时按照滑动面法算得边坡安全系数为1.356，边坡现状满足本次研究成果中3级边坡安全系数不小于1.20的安全要求。

3.2.44级边坡

对于4级边坡，仅考虑水平向地震作用，水平地震影响系数直接根据厂址所在地区地震区划，按照《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330—2013）表5.2.6取值即可。采用滑动面法算出边坡安全系数为1.402，满足本文提出的不小于1.15的验收准则。

3.3　小结

通过上述计算，可以得出如下基本结论：

（1）因不同计算方法要求的建模精细化程度不同、地震输入参数不同，导致同一等级边坡采用拟静力法和动力有限元法的计算结果不同；

（2）按照研究成果中2级边坡的计算输入，当采用拟静力法时，考虑了地震动参数沿边坡高度的放大效应以及相应折减，较1级边坡更加合理地体现了边坡在地震工况下的受力状态；

（3）当采用研究成果中3级、4级边坡的地震作用输入时，其要求基本与常规边坡相近或一致，得出的安全系数也相对较高，满足本研究及常规边坡安全要求，即不需再对边坡进行专项治理。

4　结论

本文基于当前国内已有的核设施监管分类准则，根据边坡破坏对核设施的危害程度，将核设施厂址边坡划分为了4个等级。参照其他行业边坡稳定性计算要求和工程实践，提出了不同等级核设施厂址边坡的地震输入参数。结合国内实践和相关标准规范要求，确定了不同等级核设施厂址边坡的安全系数。为我国制定专门的核设施厂址边坡设计、勘察标准提供了依据，为核设施厂址选择阶段审评尺度的把握提供了参考。

此外，以某典型核设施厂址边坡为例，按照研究成果中不同等级边坡的具体要求，采用不同方法对研究成果进行了验证，结果表明本文提出的核设施厂址边坡安全要求基本可行。

［1］ 中华人民共和国住房和城乡建设部. 核电厂岩土工程勘察规范：GB 51041—2014［S］. 北京：中国计划出版社，2014.

［2］ 中华人民共和国建设部. 核电厂抗震设计规范：GB 50267—97［S］. 北京：中国计划出版社，1998.

［3］ 国家能源局. 压水堆核电厂核安全有关厂房地基基础设计规范：NB/T 20308—2014［S］. 北京：核工业标准化研究所，2014.

［4］ 中华人民共和国住房与城乡建设部. 核电厂抗震设计标准：GB 50267—2019［S］. 北京：中国计划出版社，2019.

［5］ 中华人民共和国住房与城乡建设部. 建筑边坡工程技术规范：GB 50330—2013［S］. 北京：中国建筑工业出版社出版社，2013.

［6］ 中华人民共和国发改委. 水电水利工程边坡设计规范：DL/T 5353—2006［S］. 北京：中国电力出版社，2006.

［7］ 中华人民共和国水利部. 水利水电工程边坡设计规范：SL 386—2007［S］. 北京：水利水电出版社，2007.

［8］ 中华人民共和国行业标准. 水电枢纽工程等级划分及设计安全标准：DL 5180—2003［S］. 北京：水电水利规划设计标准化技术委员会，2003.

［9］ 中华人民共和国国土资源部. 滑坡防治工程设计与施工技术规范：DZ/T 0219—2006［S］. 北京：中国标准出版社，2006.

［10］中华人民共和国电力部标准编写组. 水工建筑物抗震设计规范：DL/5073—2000［S］. 北京：中国电力出版社，2000.

［11］陈立伟. 核安全边坡与一般边坡地震力计算对比分析［J］. 地质力学学报，2014，20（2）：140—146.

［12］国家国防科技工业局. 军核监〔2011〕8号：国防科技工业军用核设施核安全监管分类办法［Z］. 北京：核工业标准化研究所，2011.

［13］中华人民共和国住房与城乡建设部. 建筑结构可靠性设计统一标准：GB 50068—2018［S］. 北京：中国建筑工业出版社，2018.

［14］中华人民共和国住房与城乡建设部. 铁路工程结构可靠性设计统一标准：GB 50216—2019［S］. 中国计划出版社，2019.

Study on Safety Requirements for the Side Slope of Nuclear Facility

SUN Dequan1，QIN Legang1，DONG Yun2，ZHENG Wentang3，DING Zixing1,*，CHEN Liwei4

（1. Nuclear Technology Support Center，State Administration of Science，Technology and Industry for National Defense，Beijing 100080，China；2. Nuclear Industry Southwest Survey & Design Institute Co.，Ltd Chengdu of Sichuan Prov. 610061，China； 3. China Energy Engineering Group Guangdong Electric Power Design Institute Co.，Ltd.，Guangzhou of Guangdong Prov. 510663，China；4. China Nuclear Power Engineering Co.Ltd.，Beijing 100840，China）

According to the potential risks and consequences of nuclear facilities, this paper classifies the side slopes of nuclear facilities sites according to the degree of damage to the safety of nuclear facilities, and analyzes the safety requirements of the slope design for other industries, and analyzes the side slopes of nuclear facilities. The parameter input and safety evaluation criteria in the safety evaluation are studied. A set of the safety requirement system for the side slopes of nuclear facilities is proposed, and a typical side slope of nuclear facility is used as an example to verify the calculated results, in order to design the slope in a reasonable and feasible way, as well as provide reference and basis for the scientific and effective review for the site of nuclear facility.

Site of nuclear facility; Side slope; Safety requirement; Classification

TL48

A

0258-0918（2023）05-1004-11

2022-09-13

孙德泉（1987—），男，山东安丘人，高级工程师，硕士，现从事核设施安全审评及相关技术研究

丁子星，E-mail：18701495513@163.com