端部嵌贴CFRP板加固钢筋混凝土结构的斜嵌段粘结性能试验

娄逸群,彭晖1,,兰川云,丑佳璇*

（1.长沙理工大学 桥梁工程安全控制教育部重点实验室，长沙 410114；2.长沙理工大学 土木工程学院，长沙 410114）

我国上世纪末和本世纪初曾修建了大量的混凝土桥梁，近年来在车辆荷载和自然环境因素的共同作用下，其中部分桥梁出现了诸如表层混凝土开裂和梁体下挠等不同程度的损伤[1]。为确保桥梁使用过程中的安全性和耐久性，桥梁加固技术在桥梁修复领域被大规模地使用。传统加固技术诸如粘贴钢板和增大混凝土截面等，虽然能改善桥梁使用情况，但不可避免地会带来材料自重大和加工工艺要求高等问题[2]。对比传统加固工艺，使用新型碳纤维增强复合材料(Carbon fibre reinforced polymer，CFRP)进行桥梁加固的技术在最近几年开始广受欢迎[3-5]。CFRP材料具有易于施工、良好的抗腐蚀性、较强的抗疲劳度、极高的抗拉强度和较低的密度等优点，这些工程上的优势让CFRP材料在混凝土结构加固补强工程中被广泛地应用[6]。

CFRP材料存在高强度和弹性模量不协调的问题，导致有时在CFRP板远未达到抗拉强度之前加固梁就已损坏，造成了CFRP材料的抗拉强度浪费。为此预应力CFRP加固技术在近年来得以大规模发展。现阶段预应力CFRP加固技术主要分为表面粘贴(Externally bonded，EB)技术和表层嵌贴(Near surface mounted，NSM)技术。其中，表面粘贴预应力CFRP技术将CFRP材料外贴于混凝土结构表面，并在端部使用锚具进行固定。表面粘贴技术的使用存在一定程度的粘结剥离风险，并且锚具的使用也会带来成本激增的问题。表层嵌贴预应力CFRP技术主要使用环氧树脂粘结剂将CFRP板条嵌贴在混凝土表面预先开的槽内，让CFRP板条与混凝土结构充分接触，共同受力，提升了CFRP-环氧树脂之间的界面粘结性能[7]。对比表面粘贴技术，表层嵌贴技术有着更高的加固效率及对外界环境因素的抗干扰性，嵌贴段较高的粘结性能也使CFRP板条不需要额外的锚具固定。然而，荷载在嵌贴CFRP板端容易形成应力集中，过早引起始于CFRP板端的混凝土保护层剥离破坏[8]；另外在混凝土表面大规模开槽也对施工技术水平提出了高要求。

为了解决现有预应力CFRP加固方法的缺点，端部嵌贴(Near end enhanced embedment，NEEE)预应力CFRP加固技术被提出[9]：使用“端部嵌贴、跨中外贴”的方法，即CFRP板的中间大部分区段外贴在混凝土表面，仅两侧梁端的一小段CFRP被压入并嵌贴在混凝土预开槽中。该种新型加固技术较传统方法优势主要在于：(1) 端部嵌贴段在合理参数设计下能提供充分粘结力以锚固预应力CFRP，而无需依赖如EB技术中布置于CFRP端部的永久机械锚具；(2) 端部嵌贴段中CFRP弯折构造能够抑制结构跨中拉伸应力向梁端传递，进而抑制NSM加固混凝土结构时容易过早出现的板端混凝土保护层剥离破坏，提升结构承载性能；(3) 避免了大规模开槽。如上所述，端部嵌贴段中CFRP板与混凝土界面的粘结性能决定加固系统的可靠性，有必要针对其进行系统研究。仅有的相关研究针对端部嵌贴平嵌段的粘结性能开展，Lyu等[10]研究了混凝土槽尺寸、CFRP嵌贴深度、混凝土强度对粘结性能的影响，实验结果表明当混凝土槽宽与CFRP板的宽度比为1.5时，水平嵌贴CFRP-环氧树脂界面有充分的粘结性能，在此基础上提出了平嵌段的CFRP-混凝土界面粘结-滑移关系模型。然而，尚未有端部嵌贴斜嵌段粘结性能的研究实施。现有与CFRP-混凝土界面粘结性能相关研究一般针对EB与NSM技术进行，应能对本文试验提供参考。一般认为EB CFRP-混凝土界面易发生剥离破坏[11]，且破坏过程极其迅速，带有显著的脆性特征[12]。相比之下，将CFRP嵌入混凝土表面预开槽中的方法，例如NSM技术，使CFRP-混凝土界面粘结面积增加，显著增强了界面抗剥离能力[13]。一些学者针对NSM CFRP-混凝土界面粘结性能的影响因素开展了试验研究。Lee等[14]发现，增加混凝土槽尺寸能显著地提高粘结强度；然而Novidis等[15]得到了不同观点，并认为当发生CFRP-粘结胶界面剥离时槽尺寸与粘结强度呈正相关，当发生粘结胶-混凝土界面剥离时槽尺寸与粘结强度呈负相关或没有相关性。粘结长度同样被认为是界面粘结性能的关键影响因素。De Lorenzis等[16]发现NSM CFRP-混凝土界面粘结承载力随着粘结长度的增加而增加，其增长率与局部粘结-滑移关系的脆性紧密相关，平均粘结强度则由于粘结应力沿粘结长度的不均匀分布而降低，这与Achillides等[17]的结论一致。除此之外，NSM CFRP埋深与界面粘结性能的相关性也得到了研究。彭晖等[18]研究了不同CFRP板埋深对CFRP-混凝土界面粘结性能的影响，发现CFRP板位于正中时粘结刚度最大，进一步增大或减小CFRP埋深均会削弱界面粘结性能；相比之下，Oehlers等[19]则认为CFRP板埋入深度越大时粘结性能越强。综上所述，混凝土槽尺寸、CFRP埋深和粘结长度是嵌入式加固技术中的关键影响因素，且因素与CFRP-混凝土界面粘结性能的相关性尚未明确，有必要予以研究。

采用端部嵌贴CFRP加固结构时，端部CFRP板需水平埋入梁端混凝土槽中，由此产生的与传统嵌入式CFRP加固方法的粘结构造区别在于：端部嵌贴CFRP与结构混凝土之间的粘结呈3种类型：(1) CFRP平贴于混凝土表面；(2) CFRP水平嵌贴于混凝土槽中；(3) 介于混凝土表面的CFRP板与水平嵌贴于混凝土中的CFRP板之间的斜向嵌贴。斜向嵌贴的CFRP板其上下两层的树脂层厚度沿粘结长度变化，会导致CFRP-环氧树脂的粘结-滑移本构关系随之变化。考虑以上差别，本文设计独特几何形状的混凝土棱柱体试件以模拟斜嵌CFRP的真实受力行为，研究了端部嵌贴技术中斜嵌段CFRP与混凝土之间的粘结性能，考察了混凝土斜槽角度、CFRP板埋深和粘结长度对CFRP-混凝土界面粘结承载力、沿粘结长度变化的峰值粘结剪应力、峰值相对滑移值及局部界面断裂能等的影响，建立了斜嵌段的粘结-滑移模型并验证了其准确性。

1 试验设计

1.1 试验参数

端部嵌贴CFRP板加固梁的构造如图1所示，其中CFRP板端部被压入并嵌贴在混凝土梁端部的预开槽内部以锚固预应力，因此该加固法存在独特的端部嵌贴段。

图1 端部嵌贴(NEEE)预应力碳纤维增强复合材料(CFRP)加固梁构造示意图Fig.1 Constructure of prestressed near end enhanced embedment(NEEE) carbon fibre reinforced polymer (CFRP) strengthened beam

图2描绘了端部嵌贴局部构造，本文试验针对斜嵌段CFRP板与混凝土界面粘结性能研究的参数主要有：(1) 混凝土斜槽倾斜角度，选取试验角度的区间为0°～12.4°，本次试验通过调整混凝土试件深槽高度值来改变混凝土槽倾斜角度；(2) CFRP板埋深比，选取30%、50%和70%为试验值；(3)CFRP板在斜嵌贴段中的粘结长度，选取200、300和400 mm为试验值。具体试验参数见表1。由于所使用的试验装置需固定于水平地面上(图3)，混凝土试件的几何形状被设计为如图4所示的楔形，模拟斜嵌段环氧树脂层厚度变化的同时使CFRP板与地面平行(图4(b))。真实试件图见图4(d)。

表1 试验参数设计Table 1 Design parameters of specimens

图2 NEEE段结构剖面图Fig.2 Constructure of NEEE section

图3 试验装置示意图Fig.3 Design of test instrumentation

图4 D40L5试件设计图Fig.4 Design of specimen D40L5

1.2 试验材料

本文试验使用的CFRP板由江苏海拓公司生产，加工后截面尺寸为1.2 mm×35 mm×1 300 m(厚×宽×长)。采用的环氧树脂粘合剂为Sika-30 CN，一般情况下需要室温养护7天以达到标准强度。为避免试件在加载过程中提前开裂，混凝土试件强度选取C40，标准条件下养护28天，测得抗压强度为34.73 MPa。材料具体参数见表2。

表2 材料性能Table 2 Properties of materials

1.3 试验加载与数据量测

本文试验使用北京海创高科科技有限公司自主设计的地锚装置并配合生产的HC-30型锚杆拉拔仪对CFRP板施加轴向拉力(图3)。加载制度为每级加载4 kN并持载2 min，直至试件临近破坏时，改为每级加载2 kN并持载2 min。通过在CFRP板上沿长度布置应变片以监测CFRP受力行为，应变片间距为40 mm；为使加载端和自由端应变数据完好，局部应变片分别被布置于距两端10 mm (图5)；当CFRP板在混凝土槽中滑移时，粘贴在CFRP表面的应变片可能会因界面错动而损坏，为得到更完整的粘结应变数据，本文试验将应变片粘贴在两条重叠并用树脂胶贴合的CFRP之间。试验过程中注意观察混凝土和树脂的损伤及裂缝发展，并使用江苏东华测试技术公司生产的DH3816N应变仪采集每级加载的CFRP板应变数据。

图5 应变片布置示意图Fig.5 Layout of strain gauges

2 试验结果与分析

2.1 CFRP与混凝土界面粘结行为及破坏形态

试验结果见表3，此次试验中混凝土试件最终破坏形态均是CFRP板-环氧树脂界面剥离(图6(a))，试件破坏时，加载端混凝土密集开裂，裂缝大致向45°斜向发展(图6(b))，由于加载端附近的环氧树脂层较薄，其在破坏时损伤明显，一般出现清晰的横向裂缝，内聚破坏特征明显。在拔出的CFRP板表面可以观察到清晰的界面滑移痕迹。根据树脂开裂位置不同观察到加载端开裂和槽内断裂等两种主要的界面剥离形式(图6(c)～6(d))，两种界面剥离破坏模式本质均属于环氧树脂内聚破坏，造成表观区别的原因在于加载端环氧树脂的破坏程度。斜槽角度和粘结长度的增大意味着树脂对CFRP板的约束作用增强，使加载端局部应力发展更充分，进而导致该局部较薄的环氧树脂层开裂更严重(破坏模式A)；反之，则发生模式B的破坏。

表3 CFRP与混凝土界面粘结性能试验结果Table 3 Test results of interfacial bonding behavior between CFRP and concrete

图6 CFRP与混凝土界面粘结性能试验试件破坏形态Fig.6 Failure mode of specimens of interfacial bonding behavior test between CFRP and concrete

各试件的粘结承载力见表3。首先比较树脂体积近似条件下斜槽和水平槽构造的CFRP-混凝土粘结性能，使用斜槽的D40L5和D50L5试件的最终承载力为114 kN和112 kN，明显高于试件D25L25* (88 kN)，意味着CFRP斜嵌构造相比NSM等传统技术中的CFRP水平构造具有更高粘结性能。

比较混凝土斜槽角度大小对承载力的影响。试件最终承载力随斜槽角度增加而增加，从D30L5的96 kN增大到D70L5的138 kN，提升幅度43.8%，这应是由于：(1) 对于CFRP板四面的约束来说，CFRP板上表面的环氧树脂层的约束最为薄弱，在拉拔过程中此处的环氧树脂最容易开裂剥离，随着深槽深度的增大，CFRP上表面的环氧树脂层厚度提升，抗裂能力增强，避免了CFRP板被提前拔出；(2) CFRP板拉力传递至呈楔形的环氧树脂块，并对混凝土斜槽底面形成压力；这一行为部分承担了拉力，且随着斜槽角度增大而愈发显著。以上试验结论表明，实际工程中可以通过适当增大斜槽倾斜角度来增加端部嵌贴段的锚固效果。

改变CFRP板埋深大小，研究其对承载力的影响。随着CFRP板在环氧树脂层中的埋深比从30% (D40L5C30)增加到50% (D40L5)，承载力数值增长了42 kN，提升幅度58.3%，这是由于是相对埋深增大使环氧树脂对CFRP板的约束刚度更大。而埋深从50% (D40L5)增长至70%后 (D40L5C70)，承载力几乎不改变，这是由于约110 kN的拉力使环氧树脂达到其剪切强度。基于试验结果认为CFRP板埋深不低于50%时有着较好的加固效率，这与彭晖等[18]研究NSM CFRP板-混凝土粘结性能时得出的结论相似。

粘结长度的改变也会对承载力大小产生影响。随着粘结长度从200 mm增加到300 mm再增加到400 mm，试件的承载力从72 kN (D28L5P200*)增长到114 kN (D40L5)再增加到142 kN (D52L5P400*)。这是由于在破坏过程中环氧树脂层先从较浅的加载端开始开裂剥离，并逐渐向自由端延伸，直至剩余的环氧树脂层所提供的承载力接近或达到破坏的临界值。粘结长度越长，这一破坏过程持续越长，所达到的承载力也越高。基于实际待加固结构的混凝土保护层厚度，在保证充分斜槽角度的前提下，可以适当增加倾斜端的粘结长度来获得更好的锚固效果。

2.2 CFRP板应变及应力传递长度

以试件D40L5为典型的CFRP板应变分布见图7，可以看出在加载进程中相邻两测点的应变差呈先增大后减小趋势，且最大应变差位置逐渐向自由端传递。这意味着剪应力峰值随荷载增大由加载端向自由端的传递行为，与之相应的应力传递长度能够揭示CFRP-混凝土界面的全局粘结性能。相同荷载下应力传递长度越大，则粘结性能越差。

图7 D40L5的CFRP板应变分布Fig.7 CFRP strain distribution of D40L5

图8(a)绘制了具有不同斜槽角度试件(D30L5～D70L5)在96 kN时的CFRP应变分布，可以发现在相同荷载下，随着斜槽角度变大，应力传递长度从249 mm (D30L5)减小到202 mm (D70L5)，表明CFRP板与混凝土界面的剩余粘结承载力越高。具有不同埋深比(30%～70%)试件达到极限承载力时的CFRP应变曲线绘制于图8(b)，可以发现随着埋深比提高，各试件的最长应力传递长度从170 mm (D40L5C30)提升至286 mm (D40L5)，然后降低至256 mm (D40L5C70)。表明埋深比为50%时界面粘结性能最好，与上文结果一致。

图8 不同试件CFRP板的应变分布Fig.8 CFRP strain distribution of specimens

2.3 CFRP板与混凝土界面局部粘结-滑移关系

2.3.1 局部粘结-滑移关系的计算

CFRP板与混凝土界面的粘结-滑移关系能够反映该界面本质受力行为[20]，并可由CFRP板上相邻两应变测点之间的局部关系计算获得。其中，粘结剪应力通过力学平衡来求解，CFRP板所受到的拉力与其在环氧树脂层受到的粘结剪应力相平衡，对关系式进行变形和化简，可以得出相邻两测点之间的粘结剪应力计算公式：

式中：τ(xi,xi+1)为据加载端第i个与第i+1个测点之间的粘结剪应力；εi为第i个测点的应变值；Ef为CFRP板弹性模量；bf为CFRP板宽度；tf为CFRP板厚。

CFRP板的相对滑移值表现为CFRP板的位移减去环氧树脂相对混凝土位移得到的差值，对关系式进行变形和化简，得到相邻两侧点之间的相对滑移值计算公式：

式中，s(xi)为各计算点相对滑移值。

图9展示了典型试件D70L5的粘结-滑移曲线，其余试件具有类似特征。可以发现，随着距加载端长度的提升，粘结-滑移曲线的凸起部分逐渐向右上角方向发展，这表明峰值粘结剪应力τm和峰值相对滑移值sm随CFRP板上下树脂层厚度的增加而不断增加。下文将从τm、sm、界面粘结刚度、界面断裂能Gf等方面定量分析不同参数对粘结行为的影响。

图9 试件D70L5粘结-滑移曲线Fig.9 Bond shear stress-slip curves of specimen D70L5

2.3.2 峰值粘结剪应力τm及其对应滑移sm

倾斜角度0°～12.4°距离加载端110 mm处的τm和sm分别绘制于图10(a)和图10(b)。峰值粘结剪应力τm随着斜槽角度增大总体呈上升趋势，从6.7 MPa (D25L2，θ=0°)增长至11.6 MPa (D70L5，θ=12.4°)，增幅约73%，这应是由于更厚的环氧树脂层对碳板的约束更有效。峰值相对滑移值sm在初期变化不明显，仅从0.221 mm (D25L25*)改变至0.209 mm (D50L5，θ=8.6°)，变化幅度约5.4%，随着斜槽角度进一步增加，sm增长至0.442 mm(D70L5)，增幅约133%，这是由于树脂层厚度增大后抗裂性明显提升，同时剪切变形刚度减小，导致峰值相对滑移值显著增加。

图10 距加载端110 mm处CFRP-混凝土粘结界面的τm和sm 与斜槽角度关系Fig.10 Relation between τm and sm of section 110 mm from loading end of bonding interfacial between CFRP and concrete and angle

比较CFRP板埋深比对粘结-滑移关系的影响，选取D40L5C30、D40L5C70距离加载端30～110 mm处的平均τm和sm汇总于图11(a)和图11(b)。可见τm初始随着埋深比的增加而增大，增幅约22%，表明提升埋深比增厚了CFRP板上表面环氧树脂层，有效约束了CFRP板，从而提高了粘结强度；但埋深比从50%提高至70%时τm变化不明显。sm则随着埋深比的增大而减小，减幅约19%。

图11 CFRP-混凝土粘结界面的τm和sm 与埋深比关系Fig.11 Relation between τm and sm from loading end of bonding interfacial between CFRP and concrete and depth ratio

2.3.3 粘结刚度和断裂能

界面粘结刚度是粘结-滑移曲线在线弹性阶段的斜率。将不同斜槽角度和埋深比的试件距加载端110 mm处的界面粘结刚度汇总于图12(a)和图12(b)。可以发现，界面粘结刚度随斜槽角度的增加而降低，斜槽角度从4.8°增加至12.4°，界面粘结刚度从83.0 N/mm3(D30L5)降低至56.6 N/mm3(D70L5)，减幅约46%，由于较厚的环氧树脂层延缓了CFRP板被完整拔出的过程，使剪应力-滑移较平缓，同时较厚胶层也导致剪切变形刚度下降。埋深比从30%增加到70%时，界面粘结刚度逐渐增大，从44.9 N/mm3(D40L5C30)增加至79.6 N/mm3(D40L5C70)，增幅约77%，原因是CFRP板上表面增加的树脂层厚度对CFRP板渐强的约束作用，这验证了上述埋深比较大试件滑移值偏低的行为。

图12 不同试验参数与CFRP-混凝土粘结界面粘结刚度的关系Fig.12 Relation between experimental parameters and interface bonding stiffness between CFRP and concrete

界面断裂能Gf是CFRP-混凝土粘结界面发生单位面积断裂(剥离)所需要吸收的能量[21]，是数值分析中的重要材料参数。通过计算粘结-滑移曲线与x轴围成的面积便可以得到相应Gf的值。如图13(a)所示，随着混凝土槽倾斜角度增长，试件距加载端110 mm处的界面断裂能从D25L25的2.14 N/mm上升至D50L5的3.88 N/mm (增幅约80%)，总体呈增大趋势。增大CFRP板的埋深，观察到试件距加载端30～110 mm处的总界面断裂能从D40L5C30的2.68 N/mm持续增长至D40L5的6.03 N/mm (图13(b))，增幅约125%，随着埋深的逐渐增加界面粘结性能也在提升，较大的埋深比能更好地约束住混凝土槽内的CFRP板；但随着埋深比从50%提升至70%后Gf变化不再显著。

图13 不同试验参数与CFRP-混凝土粘结界面断裂能的关系Fig.13 Relation between experimental parameters and interfacial fracture energy between CFRP and concrete

选取D70L5为典型试件，分析其界面断裂能沿粘结长度方向距加载端30～110 mm的分布规律(图14)。以sm∈[0,0.44]为取值区间，可以发现随着CFRP板上下的粘结层厚度提升，Gf从2.38 N/mm一直递增到3.39 N/mm，增幅约42%，这表明在倾斜嵌贴段中由于胶层厚度改变界面粘结行为逐渐变化，有必要建立沿粘结长度分布的粘结-滑移关系模型。

图14 D70L5的界面断裂能分布Fig.14 Distribution of interfacial fracture energy of D70L5

尽管界面粘结性能随斜槽角度增加而增加，但实际工程中受限于混凝土保护层厚度限制无法无限增大树脂层厚度，可参考D50L5试件取8°～9°的斜槽角度，在加固结构条件允许的前提下选取较厚的胶结层厚度以获得较好的端部锚固能力；CFRP埋深比与界面粘结性能呈正相关，建议实际工程取埋深比区间50%～70%。

2.4 端部嵌贴CFRP板加固RC结构的斜嵌段粘结-滑移本构模型

2.4.1 含特征参数的粘结-滑移本构模型

建立起描述粘结-滑移曲线的数学本构模型，能直观反映界面粘结-滑移的整个流程，也是斜嵌段力学性能研究的基础[22-27]。在构建本构时，应选取构型完整的粘结-滑移曲线作为基础。在此选取D30L5～D70L5试件计算点中距离加载端110 mm的计算点数据作为基础，以D40L5为示例构造拟合函数。

观察D40L5粘结-滑移曲线，可以看出曲线图形存在两个明显的区段：第一个区段曲线首先以较大斜率上升又趋于平缓，第二个阶段曲线在短时间水平之后开始下降最终趋向某个值。因此将粘结-滑移曲线分开为上升段和下降段以方便各自匹配函数图形。

观察上升段，接近零点时，曲线上升段接近直线，有着较大的斜率，在比较靠近峰值剪应力时斜率下降，在较小的区段内变得平缓并达到峰值剪应力。这种图形与正弦函数在[0,π⁄2]较类似，因此选择正弦函数进行拟合。为了确保图形能较好吻合，同时选取常数A作为拟合参数。得出上升段拟合公式：

观察下降段，在靠近峰值剪应力时，曲线接近水平，然后界面应力进入软化段，曲线大幅下降，下降区间接近直线，随着滑移值接近某个值时，曲线逐渐平缓并开始保持水平，总体上接近S型。考虑起始端峰值剪应力需对应峰值滑移值，选取Logistic曲线更能满足这种趋势。通过拟合得出下降段公式：

式中：τm为峰值剪应力；sm为峰值滑移值；τr为残余剪应力；s0为下降段中点滑移值；A为上升段拟合参数；p为下降段拟合参数。拟合曲线见图15。

图15 D40L5距加载端110 mm处的拟合曲线Fig.15 Fitting curve at 110 mm from the loading end of D40L5

选取拟合的参数为混凝土槽倾斜角度和CFRP板埋深比的试件，不考虑CFRP板粘结长度参数试件的原因是粘结长度对加固试件的影响更体现在承载力而非界面粘结性能。曲线的特征值和拟合参数见表4。

表4 试件粘结-滑移曲线特征值拟合结果Table 4 Results of the fitting of bond-slip characteristic value of the test blocks

2.4.2 考虑多参数影响的粘结-滑移本构模型

拟合函数中存在的峰值剪应力τm、峰值滑移值sm特征参数来源于试验结果，为了方便本构模型的使用，需要建立特征参数与有影响的试验参数之间的关系式。通过上文对粘结-滑移曲线的分析，认为除开倾斜角度和埋深比会影响τm和sm之外，环氧树脂层厚度随CFRP板长度的改变也导致τm和sm随着发生相应的变化，因此把距离加载端的长度、倾斜角度、埋深比作为影响特征参数的变量共同进行多因素非线性拟合。

基于试验结果和经验提出关系式如下：

式中：a1、a2、a3、a4、a5、b1、b2、b3、b4、b5为拟合参数；l为距离加载端的长度；θ为混凝土斜槽的倾斜角度；c为埋深比。

对于上述两个方程，使用Origin的非线性曲线拟合功能对目标数据进行拟合，得a1、a2、a3、a4、a5的最佳拟合值分别为0.97、0.41、0.27、0.13、-0.46，得b1、b2、b3、b4、b5的最佳拟合值分别为1.84×10-6、0.48、3.48、-1.41、0.14，最终公式为

对比τm、sm的试验值与计算值见图16，可以发现本文模型能够较好地预测实际峰值剪应力τm与峰值滑移值sm的大小。

图16 端部嵌贴CFRP板加固钢筋混凝土结构的斜嵌段粘结性能试验值与拟合值的数值对比Fig.16 Numeric comparison of experimental value and fitted value of bonding performance of inclined embedded section of reinforced concrete structure reinforced with near-end enhanced embeded CFRP strip

在实际拟合中发现，上升段参数A始终在较小的范围内变动，为方便本构模型使用，选取A=1.6作为定值，经试用后发现拟合依然良好。同理，在保证拟合曲线合理变化的前提下，为方便计算使用，选取下降段参数p=10。

粘结-滑移本构最终公式为

上升段：

下降段：

为进一步方便使用，对残余粘结剪应力τr与峰值粘结剪应力τm、下降段滑移中值s0与峰值滑移值sm进行拟合，得公式：

3 结 论

针对新型端部嵌贴预应力碳纤维增强复合材料(CFRP)板加固混凝土结构技术中的斜嵌段CFRP-混凝土粘结性能，开展CFRP-混凝土单剪拔出试验，研究了斜槽角度、CFRP埋深比、粘结长度对斜嵌段CFRP-混凝土界面粘结性能的影响，建立了斜嵌段界面粘结剪应力-滑移本构关系模型，得出以下结论：

(1) 树脂材料体积相近的情况下，倾斜嵌贴CFRP板比水平嵌贴粘结承载力更高。随着混凝土槽的倾斜角度增加，总体上斜嵌段试件的粘结承载力显著提高。这一方面是由于增加胶层厚度显著增强了树脂对CFRP的约束能力，另一方面胶层厚度增大也提高了环氧树脂抗裂能力，有利于粘结剪应力充分传递；

(2) CFRP板粘结长度和埋深比对加固性能具有显著影响。由于嵌入的CFRP板剥离后存在残余摩擦力，界面粘结承载力随着粘结长度的增加而增大，最终能够达到CFRP抗拉强度。界面粘结承载力随CFRP埋深比而增大，这是由于较大的埋深比意味着较大的树脂覆盖层厚度，能够避免树脂厚度不足而过早发生破坏。在埋深比增加至50%后，试件承载力和界面断裂能不再明显上升，尽管如此，粘结刚度能进一步提高；

(3) 考虑斜槽角度、CFRP埋深比和树脂层厚度，建立了斜嵌段粘结-滑移模型，能较准确地预测峰值剪应力τm、峰值滑移值sm和界面断裂能Gf等特征参数，可为开展端部嵌贴预应力CFRP加固混凝土结构数值模拟提供基础模型。